이기복
(Ki-Bok Lee)
1iD
김희진
(Hee-Jin Kim)
1iD
나종서
(Jong-Seo Na)
1iD
허견
(Kyeon Hur)
1†iD
-
(Dept. of Electrical and Electronic Engineering, Yonsei University, Korea)
Copyright © The Korean Institute of Electrical Engineers(KIEE)
Key words
AC filter, Circuit breaker closing control, Inrush current, LCC HVDC, Pre-Insertion resistor
1. 서론
전류형(Line Current Commutated: LCC) HVDC System에서 AC 필터의 역할은 고조파 저감 및 DC 송전전력 증가에 따른
무효전력 보상이다. 이러한 AC 필터를 가압할 때 발생하는 과도한 돌입전류는 관련 구성품에 상당한 기계적인 스트레스 및 점진적인 손상을 일으킨다.
그럴 뿐만 아니라 변압기 및 리액터 회로와 달리 가압 시 제2 고조파 검출이 불가하여 보호 협조를 위한 과전류 계전기 한시특성을 느리게 한다[1].
이러한 돌입전류 저감을 위해 AC 필터 회로에 직렬리액터 및 투입저항기(Pre-Insertion Resistor; PR) 등이 적용되어왔다[2,3]. 그러나 직렬리액터의 경우 AC 필터의 튜닝 주파수 및 손실기준과 연관 있으며, 투입저항기의 경우 적용 여부가 국내의 경우 본래 가공선로에서 발생하는
과전압을 억제하기 위해 계통 공칭전압에 따라 결정되어, 154kV 계통에는 기성품 제작 문제상 적용할 수 없으므로 실제 적용에 제한사항이 있다[4]. 이러한 제한사항 때문에 국내 345kV 계통에 연계되는 전류형 HVDC 변환소 내 AC 필터 돌입전류는 투입저항기의 부가적인 효과를 통해 저감되고
있으며, 154kV 계통에 연계되는 HVDC 변환소 내 AC 필터의 경우 돌입전류 억제 대책이 적용되지 않고 있다. 따라서 본 논문에서는 AC 필터
돌입전류 저감을 위한 동기제어기 이용 차단기 투입 시점 제어 기법을 소개하며, 기존 국내 345kV AC 필터 계통에 적용되는 투입저항기와 저감 정도
비교, 3상 조작 차단기에 적용 시 돌입전류 저감성능 분석, 연결선로 특성 임피던스의 영향 및 154kV 계통에서 실용적인 활용을 위한 단상조작 차단기
적용 개폐설비 구성에 대하여 제안한다. PSCAD를 이용한 시뮬레이션 결과에 따르면 단상 조작 차단기를 이용한 차단기 투입 시점 제어 기법은 AC
필터 회로 돌입전류 저감에 매우 효과적이며, 투입저항기 보다 전반적으로 성능이 우수하다.
2. AC 필터 회로 차단기 투입 제어
AC 필터 회로에서 차단기 투입 시점은 돌입전류를 최소로 하기 위해 상대지 전압이 0이 되는 시점에 차단기의 주 접점을 필터 회로에 투입하는 것이다.
AC 필터의 경우 기본파 주파수에 대해서는 역률이 거의 0인 용량성 회로이므로 전압이 0인 시점에서 주 접점을 투입하는 것이 돌입전류를 저감 정도가
가장 효과적이다[3,5].
2.1 차단기 투입 제어 원리
AC 필터 회로에 연결된 차단기를 투입 제어하기 위해, 상대지 전압, 차단기의 기계적인 특성 및 기타 정보들이 필요하게 된다.
차단기의 기계적 정보는 투입 제어를 하기 위한 동기제어기에 프로그래밍 되어 주어진 제반 조건에 따른 차단기 투입시간을 계산하는 데 사용된다. 상대지
전압은 모선 변성기의 전압 정보를 이용하는데, 모선 구성에 따라 사용되는 변성기가 달라질 수 있으므로 그림. 1과 같이 전압 선택 회로를 구성하여 동기제어기에 입력하게 된다. 그림. 1의 경우 모선 단로기 보조접점을 이용하여 기준전압을 선택할 수 있도록 하였는데, 실제 구현 시에는 모선 구성형태에 따라 모선 구분차단기 및 모선 연결차단기
연결상태를 반영한 전압 선택 회로를 구성해야 한다[6]. 전압 선택 회로로부터 주어지는 모선의 상대지 전압을 기반으로 동기제어기는 차단기 투입 신호를 보내게 되고, 주어진 정보를 기반으로 계산된 시간에
따라 차단기 주접점이 영점에 투입 한다. 그림. 2는 AC 필터 투입 지령이 동기제어기에 입력된 후 실제 동기제어기 및 차단기 조작 회로가 영점 투입을 위해 거치는 과정이다.
그림. 1. 차단기 투입 시점 제어 계통 개요도
Fig. 1. The scheme diagram of circuit breaker closing control system
그림. 2. 동기제어기를 이용한 차단기 영점 투입 과정[3]
Fig. 2. Process of closing a circuit breaker at voltage zero crossing using closing
controller[3]
여기서 각각의 의미는 다음과 같다.
$T_{F}=$투입 지령을 받은 후 동기제어기가 최종적으로 상대지 전압의 영점을 검출하는 시간
$T_{V}=$동기제어기로부터 투입 지령을 보내기까지 대기 시간
$T_{M}=$동기제어기에 프로그래밍 된 정보를 기반으로 차단기의 주 접점이 전압 영점에 투입되는 시간
2.2 AC 필터 차단기 투입 회로 모델링
돌입전류에 기인하는 요소는 계통 단락용량(Short Circuit Level; SCL), 투입 시 상대지 전압, AC 필터의 특성, 투입저항기 적용
여부 및 연결선로의 특성 임피던스 (Characteristic Impedance; $Z_{0}$) 등과 관련이 있다. 그림. 3은 단일 AC 필터 투입 회로 모델링을 보여준다. 투입저항기값은 국내의 경우 400 ~ 1,000Ω 사이 값으로 적용될 수 있으나[7], 기기 제작사들은 본래 목적인 가공선로 투입 시 과전압 예방을 목적으로 연결 가공선로 특성 임피던스를 고려하여 345kV급 가스절연개폐기(Gas
Insulated Switchgear; GIS)용 차단기의 경우 보통 400Ω으로 제작한다[8]. 반면 AC 필터 연결선로 특성 임피던스는 계통 전압 230kV ~ 345kV 기준 가공선 연결 시 280 ~ 395Ω 사이[9], 전력케이블의 경우 20 ~ 60Ω 사이로 주어진다[10]. 연결선로의 특성 임피던스가 작을수록 더 큰 돌입전류 값을 가지게 되는데, 그 이유는 공식 (1) 및 (2)에 따라 특성임피던스가 작아짐으로 초기 전류 진행파의 파고값이 더 커지기 때문이다. 실제 돌입전류는 기인하는 요소들에 의한 전류 진행파, 반사파 및
그림. 4에서 도식하는 바와 같이 가압되어 있는 AC 필터에서 공급되는 분출 전류(Outrush Current)에 따라 복합적으로 결정된다[2].
그림. 3. 단일 AC 필터 투입 회로 모델링
Fig. 3. The modeling of a closing circuit of an AC Filter
그림. 4. AC 필터 투입시 미리 가압된 필터의 돌입전류 기여
Fig. 4. Contribution of inrush current from other AC filter banks engergized
여기서 $I^{+}(x)$ 와 $V^{+}(x)$는 각각 차단기 투입 후 정방향으로 향하는 전류 및 전압 진행파이다.
3. 시뮬레이션 조건
PSCAD에서 제공하는 Cigre Benchmark Model DC 500kV/ 1,000MW 전류형 HVDC 모델을 이용하여 시뮬레이션을 수행하였다.
주어진 계통도는 그림. 5 및 그림. 6과 같으며, 상세한 시뮬레이션 조건은 Appendix 자료에 따른다. AC 필터 용량은 무효전력 보상량 및 돌입전류 분석을 위한 AC 필터 형태를
고려하여 정류기단의 경우 각각 120MVA로 하였고, 인버터단은 150MVA로 하였다. 실제 전류형 HVDC 변환소 설계 시 AC 필터 용량은 투입
시 전압 변동률을 고려해야 하며, 보통 2 ~ 5% 사이로 운영자로부터 주어진다[11].
그림. 5. 345kV 정류기단 시뮬레이션 회로 단선도
Fig. 5. The single line diagram of the simulation circuit on AC 345kV rectifier side
그림. 6. 230kV 인버터단 시뮬레이션 회로 단선도
Fig. 6. The single line diagram of the simulation circuit on AC 230kV inverter side
AC 필터 형태의 경우 12 Pulse 변환기 특성 고조파 제거용을 기본적으로 적용하고, 정류기단은 12 Pulse 변환기의 특성 고조파 제거용 AC
필터 투입 후 확대되는 계통의 주요 고조파(5/7)를 제거하는 Single tuned filter를 적용하였으며[12], 인버터단은 Low Q특성을 갖는 High pass filter를 적용하는데, 이는 실제 적용되는 다양한 필터 형식 및 돌입전류 저감방식에 따른
저감 정도를 관찰하기 위함이다. AC 모선 ~ AC 필터 연결 방식(케이블 혹은 가공선), 차단기 투입저항기의 적용 여부 및 단상조작 방식 차단기
적용 여부 등은 정류기단 - 국내 345kV 계통 연계 변환소 기준, 인버터단 - 국내 154kV 계통 연계 변환소 기준 적용 사항을 반영하였다.
가장 가혹한 조건을 상정하기 위해 투입하는 AC 필터 외 다른 필터들은 가압하는 조건으로 하였다[2].
시뮬레이션 회로에서는 AC 필터가 AC 변전소 모선에 직접 연결된 형태를 가정하였다. 하지만 실제의 경우는 한 개의 HVDC Pole에 대해 AC
필터 Bank가 4개 이상 적용될 경우는 연결선로 비용을 줄이기 위해 전용 필터 GIS를 사용하는 것이 일반적이다. 이 개념은 5장에서 도식한다.
4. 시뮬레이션 결과
400Ω 투입저항기, 동기제어기 적용 시 차단기 단상/일괄 조작방식, 연결선로 방식 등이 돌입전류에 미치는 영향을 파악하기 위해 각각의 경우를 가정하여
PSCAD 시뮬레이션을 수행하였다.
4.1 단상 조작방식 차단기 적용 345kV 정류기단 AC 필터 돌입전류 시뮬레이션
국내 345kV 규격을 반영하여 단상 조작방식 차단기 및 400Ω 투입저항기를 주어진 시뮬레이션 조건에 따라 적용하였다. 따라서 그림. 7과 같이 차단기 각 상은 개별적으로 동작하게 된다. 동기제어기 및 투입저항기를 적용하지 않는 경우 실제 발생할 수 있는 가장 가혹한 조건을 가정하기
위해 상대지 전압이 최대가 되는 시점에서 차단기 각상이 투입되는 상황을 상정하였다. 아울러 투입저항기가 적용되는 경우 투입시점에서 전압 크기가 미치는
영향을 관찰하기 위해 상대지 전압이 최대, 최소인 순간에 차단기 주접점을 투입하는 상황을 고려하였다.
그림. 7. 단상 조작방식 차단기 투입 제어 적용 여부에 따른 각상 투입 시점
Fig. 7. Single pole operated circuit breaker closing timing when applicable with/
without closing control
각 Case 별 전압 Zero 투입을 위한 동기제어기, 투입저항기 적용 여부 및 상대지 전압 조건은 아래와 같다.
∙ Case 1: 투입저항기 적용 및 상대지 전압 최대치 투입
∙ Case 2: 투입저항기 적용 및 상대지 전압 최소치 투입
∙ Case 3: 동기제어기 적용
∙ Case 4: 동기제어기 및 투입저항기 미적용
Case 1과 Case 2에서 주 접점은 투입저항기가 연결된 회로가 먼저 통전 된 후 10ms 이후 투입되는 것으로 하였다[13]. 설비에 가해지는 기계력은 돌입전류 제곱에 비례한다. 따라서 $\max(\left | I_{a}\right | ,\:\left | I_{b}\right
| ,\:\left | I_{c}\right |)$ 값을 가지고 전체적인 기계적 충격을 판단하여도 큰 무리가 없다. 표 1은 Case 1 ~ Case 4 각각의 경우에 대한 최대 AC 필터 돌입전류 값을 나타낸다.
표 1. AC 필터 형태 및 시뮬레이션 조건에 따른 정격 전류 최대치 및 돌입전류 $\max(\left | I_{a}\right | ,\:\left
| I_{b}\right | ,\:\left | I_{c}\right |)$ 값 비교
Table 1. Comparison of rated peak and peak inrush current $\max(\left | I_{a}\right
| ,\:\left | I_{b}\right | ,\:\left | I_{c}\right |)$ for each case
|
Filter Type
|
Rated Peak
(kA)
|
Case 1
(kA)
|
Case 2
(kA)
|
Case 3
(kA)
|
Case 4
(kA)
|
|
Double tuned at 11th/23th 120MVA
|
0.284
|
0.52
|
1.14
|
0.43
|
2.03
|
|
Double tuned at 13th/25th 120MVA
|
0.53
|
1.33
|
0.44
|
2.32
|
|
Single tuned at 7th 120MVA
|
0.62
|
0.83
|
0.58
|
1.50
|
|
Single tuned at 5th 120MVA
|
0.63
|
0.75
|
0.56
|
1.36
|
|
Pure capacitor bank 120MVA
|
0.76
|
1.95
|
0.4
|
4.2
|
표 1 시뮬레이션 결과에 따르면, 동기제어기를 이용하여 투입 시점을 제어하는 경우 (Case 3)가 돌입전류 저감 측면에서 가장 우수한 성능을 나타냈으며,
투입저항기를 적용할 경우 상대지 전압 조건에 따라 달라지지만 최소 약 43% 정도의 저감성능을 보였다. 아울러 투입저항기를 적용할 경우 상대지 전압
최대시점에 투입된 경우 (Case 1)가 상대지 전압 최소시점 (Case 2)에 투입된 경우보다 돌입전류 값이 낮아지는 경향을 보였다. 이는 Pre-Insertion
시간 10ms 기간동안 투입저항기를 통해 ‘‒ 전압’으로 충전된 캐패시터와 이후 주접점 투입에 의한 회로 구성변경에 따른 과도적인 현상의 결과이다.
따라서 투입저항기가 적용된 차단기에 동기제어기를 이용 주접점을 상대지 전압 Zero 시점에 투입하는 경우 오히려 돌입전류 저감성능이 떨어진다. AC
필터의 튜닝 주파수가 낮을수록 회로 내 직렬리액터값이 커지므로 돌입전류 역시 저감 되는 결과를 보였다.
그림. 8. 표 1 각 Case별 돌입전류 파형 및 파고치
Fig. 8. The waveform and peak value of inrush current for each case according to table 1
4.2 3상 일괄 조작방식 차단기 적용 230kV 인버터단 AC 필터 돌입전류, 단상조작 방식 차단기 적용 시 저감 정도 및 연결선로 특성 임피던스의
영향
표 2 결과는 상정한 경우에 대한 AC 필터 돌입전류를 나타낸다. Case 1~2 차단기 방식은 국내 154kV 규격을 반영하여 3상 일괄 조작방식이며,
투입저항기는 적용하지 않는다. 이 경우 동기제어기를 이용한 투입 제어 적용 시 차단기 주 접점 투입 시점은 그림. 9과 같이 $\left | V_{a}\right | +\left | V_{b}\right | +\left | V_{c}\right |$ 값을 이용한다.
따라서 이 값이 최소가 되는 순간에 차단기 주 접점을 투입하는 것으로 한다(Case 1).
표 2. AC 필터 형태 및 시뮬레이션 조건에 따른 정격 전류 최대치 및 돌입전류 $\max(\left | I_{a}\right | ,\:\left
| I_{b}\right | ,\:\left | I_{c}\right |)$ 값 비교
Table 2. Comparison of rated peak and peak inrush current $\max(\left | I_{a}\right
| ,\:\left | I_{b}\right | ,\:\left | I_{c}\right |)$ for each case
|
Filter Type
|
Rated Peak
(kA)
|
Case 1
(kA)
|
Case 2
(kA)
|
Case 3
(kA)
|
Case 4
(kA)
|
|
Double tuned at 13th/25th 150MVA
|
0.532
|
4.85
|
5.56
|
3.89
|
1.2
|
|
Double tuned at 11th/23th 150MVA
|
4.45
|
5.23
|
3.73
|
1.05
|
|
High pass tuned at 34th 150MVA
|
6.81
|
7.71
|
5.43
|
1.50
|
|
Pure capacitor bank 150MVA
|
8.70
|
10.1
|
6.6
|
1.72
|
그림. 9. 3상 일괄 조작방식 차단기에 투입 제어 적용 여부에 따른 각상 투입 시점
Fig. 9. Three pole operated circuit breaker closing timing when applicable with and
without closing control
투입 제어를 하지 않는 경우 (Case 2)는 가장 가혹한 조건을 상정하기 위해 $\max(\left | I_{a}\right | ,\:\left
| I_{b}\right | ,\:\left | I_{c}\right |)$ 기준에 따라 어느 한 상의 전압값이 최대인 시점을 선정하면 된다. 따라서
그림. 9에서 나타낸 것과 같이 시뮬레이션에서는 b상의 전압이 최대인 시점으로 선정하였다. Case 1~2와 같이 3상 동작 차단기를 적용한 경우와 단상 동작
차단기를 적용하여 돌입전류 저감기법을 적용한 경우를 비교하기 위해 Case 3~4를 추가하였다. 결국 각 Case 별 시뮬레이션 조건은 아래와 같으며,
Case 3의 경우 표 1 Case 1 결과에 따라 돌입전류가 좀 더 저감되는 조건인 최대 전압 시점에 주 접점이 투입되는 것으로 하였다.
∙ Case 1: 3상 조작 차단기 및 동기제어기 적용
∙ Case 2: 3상 조작 차단기 및 동기제어기 미적용
∙ Case 3: 단상 조작 차단기 및 투입저항기 적용
∙ Case 4: 단상 조작 차단기 및 동기제어기 적용
표 2의 Case 1 ~ 2 결과에 따라 3상 일괄조작 방식 차단기를 사용하는 경우 차단기 투입 제어 적용 여부에 따라 돌입전류 저감 정도는 매우 미미하다.
따라서 동기제어기를 이용한 AC 필터 돌입전류 저감을 위해서는 단상 조작방식 차단기를 사용하는 해야 한다는 결론을 얻을 수 있다. 연결선로의 특성
임피던스에 의한 영향도 관찰할 수 있었는데, 동일 조건인 표 1 - Case 1과 표 2 - Case 3를 비교할 때, 최대 돌입전류 대비 최대 돌입전류 저감정도가 각각 약 82% 및 35%로 후자의 성능이 떨어진 것이 관찰 되었는데,
투입저항기의 저항값 400Ω과 케이블의 특성의 임피던스 값 20Ω과 차이에 의한 반사파에 의한 영향이다. 실질적으로 투입저항기의 저항값은 변경할 수
없으므로, 케이블 연결 방식의 경우 동기제어기를 이용한 돌입전류 저감 기법이 더욱 더 효과적이라 할 수 있다.
그림. 10. 표 2 각 Case별 돌입전류 파형 및 파고치
Fig. 10. The waveform and peak value of inrush current for each case according to
table 2
5. 국내 154kV 계통 동기제어기 적용을 위한 개폐설비 구성방법
4장 시뮬레이션 결과에 따라 단상 조작방식 차단기를 이용한 차단기 투입제어는 돌입전류 저감에 효과적이다. 하지만 국내 765kV 및 345kV 계통에
적용되는 차단기와 달리 154kV 계통에 적용되는 차단기는 3상 일괄조작 방식이며 투입저항기도 적용되지 않는다. 따라서 돌입전류 저감을 목적으로 동기제어기를
이용한 투입 제어를 효과적으로 하기 위한 단상 조작방식 차단기 적용 개폐설비 구성 방안이 필요하다.
5.1 기존 154kV GIS를 단상 조작방식 차단기 적용 220kV GIS로 대체
이 방식은 기존에 사용되는 154kV GIS를 차 상위 전압 레벨 기종으로 변경하는 것이다. 가능한 방안으로는 국내 제작사가 생산하는 투입저항기 미적용
방식 220kV GIS이다[14,15]. 그림. 11은 이 방안에 대한 구현 방법을 도식한 것이다. 가장 쉬운 방법이지만 다음과 같은 제한사항이 있다.
그림. 11. 220kV GIS를 이용한 154kV 계통에 단상 조작 차단기 및 동기제어기 구성 방안
Fig. 11. Application of single pole operated circuit breaker with closing control
in 154kV system using 220kV GIS
∙ 현존하는 AC 변전소에 HVDC 계통을 연계할 경우 적용하기가 곤란하다. 따라서 변환소 초기 계획 단계부터 고려해야 한다.
∙ 기기 내부 절연 거리 상승에 의한 GIS 설치면적이 넓어진다.
∙ 모든 차단기 투입 및 개방 회로를 수정해야 한다.
따라서 이 방식은 실제 적용이 어렵다.
5.2 필터 GIB + 단상 조작방식 AIS 차단기 적용
이 방식은 동기제어기와 별도의 공기절연방식(Air Insulated Switchgear; AIS) 차단기를 사용하는 방식이다. 그림. 12에서 볼 수 있듯 이 방식은 필터 GIS로 대체될 수 있다. 이 방식을 통해 상세설계 단계에서 용량성 소전류 차단 시 발생하는 과도회복전압(Transient
Recovery Voltage; TRV)과 관련된 문제도 유연하게 극복할 수 있다. 가스 절연 모선(Gas Insulated Bus; GIB) +
단상 조작방식 AIS 차단기를 이용하는 방식의 경우 설계 요구 사항 및 유지보수 목적으로 차단기 교체에 유연하게 대처할 수 있고, 현존하는 154kV
AC 변전소에 별도 공간을 활용하여 AC 필터 투입용 개폐설비를 구성하여 HVDC 변환소 증설에 유리하다.
그림. 12. 필터 GIB 및 AIS 차단기 이용 단상 조작 차단기 및 동기제어기 구성 방안
Fig. 12. Application of single pole operated circuit breaker with closing controller
using filter GIB + AIS type circuit breaker
6. 결 론
본 논문에서는 동기제어기를 이용 차단기 투입 시점 제어방식의 AC 필터 돌입전류 저감 기법과 투입저항기와 저감정도 비교 및 국내 154kV 계통에서
동기제어기를 효과적으로 활용할 수 있는 개폐설비 구성 방안을 제안하였다. 또한, AC 필터 튜닝 주파수가 높은 경우일수록, 연결선로의 특성 임피던스가
작아질수록 돌입전류가 커지는 것과 투입저항기의 경우 실질적으로 그 값이 일정값(400Ω)으로 고정되어 있기 때문에 케이블로 연결 선로를 구성한 경우
돌입전류 저감정도가 상대적으로 떨어지는 것을 시뮬레이션을 통해 확인하였다.
향후, 전류형 HVDC 변환소 설계과정에서 345kV 계통의 고 차수 AC 필터, 변환소 내 무효전력 보상용 전력 콘덴서 및 154kV 계통에 설치된
AC 필터 회로 돌입전류 저감방안을 고려할 때 동기제어기를 이용한 영점 투입 제어 방식을 적용하여 돌입전류를 저감, 설비손상 예방 효과 및 더욱 안정적인
HVDC 변환소 운영에 기여할 수 있다.
Appendix
표 3. 시뮬레이션 조건
Table 3. Simulation Conditions
|
1)LCC HVDC System
|
DC 500kV, 1,000MW based on Cigre Benchmark Model Provided by PSCAD
|
|
2) AC System
|
①Rectifier Side-AC 345kV, 50Hz, SCL: 2,500MVA, System X/R ratio: 9.514
②Inverter Side-AC 230kV, 50Hz, SCL: 2,500MVA, System X/R ratio: 3.732
|
|
3) AC Filters
|
①Rectifier Side
#1: 120MVA, double tuned at 11th/23th
#2: 120MVA, double tuned at 13th/25th
#3: 120MVA, single tuned at 7th
#4: 120MVA, single tuned at 5th
#5: 120MVA, pure capacitor bank
② Inverter Side
#1: 150MVA, double tuned at 13th/25th
#2: 150MVA, double tuned at 11th/23th
#3: 150MVA, high pass tuned at 34th
#4: 150MVA, pure capacitor bank
|
|
4)Connection Conductors
|
①Rectifier Side : 280$\Omega$;, Length: 10m
(Bare conductor connection)
② Inverter Side : 20$\Omega$;, Length: 100m
(Cable connection)
|
감사의 글
본 연구는 한국전력공사의 2016년 선정 기초 연구개발과제 연구비에 의해 지원(과제번호 : R17XA05-4) 되었음.
본 연구는 2018년도 정부(교육부)의 재원으로 한국연구재단의(과제번호: 2018R1D1A1A09083054) 지원을 받아 수행된 기초연구사업입니다.
References
Grid ALSTOM, 2011, Network Protection & Automation Guide, pp. 16-10
Surya Santoso, 2012, Fundamentals of Electric Power Quality, Createspace Independent
Pub, pp. 172-174
ABB, 2013, Controlled Switching Buyer’s and Application Guide, Edition
KEPCO, 2011, Criteria of Choosing AC Circuit Breaker, DS-2511
R. W. Alexander, 1985, Synchronous Closing Control for Shunt Capacitors, , Vol. 104,
No. 9
KEPCO, 2011, Ways of Constituting Bus and Standards of Phase Arrangement, DS-2101
KEPCO, 2007, GS-6110-0071 General Technical Specifications of KEPCO
J. H. Bruno Bisewski, D. Maki, M. B. Marz, June 2011, Mitigation of Voltage Drop Using
Pre-Insertion Resistor during Large Trans- former Energization in a Week System: Simulation
and Field Verification
J. Duncan Glover, Mulukutka S. Sarma, Thomas J. Overbye, 2010, Power System Analysis
and Design, Cengage Learning, pp. 193
K. Y. Song, 2010, The Newest T & D Engineering, Dongil Publishing Company, pp. 189
이름 ALSTOM Grid, 2011, HVDC for Connecting the Future, pp. 86
C. Bartzsch, H. Huang, R. Roessel, K. Sadek, Oct. 2002, Triple Tuned Harmonic Filters
- Design Principle and Operating Experience, pp. 544
R. D. Garzon, 2002, High Voltage Circuit Breakers : Design and Applications, Marcel
Dekker
HYOSUNG, Edition 2017, Gas Insulated Switchgear Customer Reference Guide
HYUNDAI, Edition 2018, Gas Insulated Switchgear Customer Reference Guide
저자소개
2007년 연세대학교 전기전자공학부 졸업(학사)
효성중공업 및 KAPES 주식회사 근무
2017년~현재 동 대학원 전기전자공학과 석사과정
E-mail : kbl800830@yonsei.ac.kr
2008년 연세대학교 전기전자공학부 졸업(학사)
2015년 동 대학원 전기전자공학과 박사
2015~2019년 연세대학교 전기전자공학과 박사 후 연구원
2019년~현재 연세대학교 전기전자공학과 연구교수
E-mail : jimmykim07@yonsei.ac.kr
2016년 연세대학교 전기전자공학과 졸업 (학사)
2016년 동 대학원 전기전자공학과 석박사 통합과정
E-mail : jongseo529@gmail.com
1996년 연세대학교 전기공학과 졸업
1998년 동 대학원 전기전자공학 석사
1998~2003년 삼성전자 R & D 엔지니어
2007년 University of Texas Austin 전기 및 컴퓨터 공학박사
2007~2008년 미국 ERCOT Grid Operation 엔지니어
2008~2010년 미국 전력연구원 (EPRI) 선임연구원
현재 연세대학교 전기전자공학부 정교수
E-mail : khur@yonsei.ac.kr