1. 서 론

지역난방 시스템에서는 열 생산 시설로부터 원거리에 위치한 열 사용자 시설에 온수를 공급하기 위해 고압 유체를 사용한다. 하지만, 근거리에 위치한 열 사용자 시설에서는 고압 유체를 이용할 수 없을 뿐만 아니라 고압 유체에 의해 설비가 손상될 수 있다. 이러한 문제를 해결하기 위해 일반적으로 차압 유량 조절 밸브(Differential Pressure Control Valves, DPCV)를 사용한다⁽¹⁾. 하지만, DPCV는 고압 유체에 의해 잦은 고장 및 오작동이 발생하므로⁽²⁾, 최근 DPCV를 대체하여 지역난방 시스템에서 미활용되고 있는 차압 에너지를 활용하기 위한 수차 발전 시스템 개발이 활발하게 진행되고 있다. 차압 에너지를 이용한 수차 발전은 소수력 발전의 한 종류로, DPCV를 이용한 차압 제어 과정에서 기계적 손실로 낭비되는 차압 에너지를 전기 에너지로 회수할 수 있다. 또한, 온실가스를 배출하지 않고 높은 에너지 밀도를 가지므로 친환경적이고 경제적인 발전 방식이다⁽³⁾.

일반적으로 수차 발전 시스템에서는 차압 에너지를 활용하기 위해 Back-to-Back 컨버터를 사용하며, 이를 통해 발전된 전력을 계통으로 전달하여 활용한다. 이때, Back-to-Back 컨버터의 3상 계통 측 컨버터를 이용하여 직류단 전압을 일정하게 제어하며, 발전기 측 인버터를 이용해 고압 유체의 차압 제어를 수행한다⁽⁴⁾. 수차 발전 시스템에서 고압 유체의 차압 제어를 원활하게 수행하여 차압 에너지를 효과적으로 활용하기 위해서는 발전기 측 전류 제어의 속응성 향상과 같이 과도 응답 상태 특성의 개선을 통해 발전 성능을 향상시켜야 한다. 또한, 정상 상태에서 발전기 측 전류의 리플이 발생하는 경우에는 발전기의 토크 리플 및 소음이 증가하고 수명을 단축시킬 수 있으므로, 우수한 정상 상태 특성을 통해 발전되는 전력의 품질을 개선해야 한다.

Back-to-Back 컨버터를 이용한 수차 발전 시스템에서는 주로 비례-적분(Proportional-Integral, PI) 제어기를 이용하여 발전기 측 전류를 제어하지만, PI 제어를 통해서는 발전기 측 전류 제어의 요구되는 과도 응답 특성을 만족시킬 수 없다. 다양한 제어 방법 중에서 슬라이딩 모드 제어를 통해 수차 발전 시스템의 원활한 차압 제어뿐만 아니라 발전기 측 전류 제어의 과도 응답 특성을 향상시킬 수 있다. 슬라이딩 모드 제어는 비선형 제어의 한 종류로서 파라미터의 변화, 모델링의 불확실성, 외란 등으로부터 강인하며, 빠른 속응성을 갖는 제어 방법이다^(5-7). 하지만, 슬라이딩 모드 제어의 불연속적인 특성으로 인해 정상 상태에서 고주파의 채터링 현상이 나타난다. 채터링 현상은 슬라이딩 모드 제어의 이득이 클 때 심화되며, 이는 전류의 고조파 및

그림 1 수차 발전 시스템의 구성

Fig. 1 Composition of hydraulic turbine generation system

토크 리플 등 다양한 문제의 원인이 된다⁽⁸⁾. 이에 따라, 슬라이딩 모드 제어를 이용한 수차 발전 시스템의 정상 상태 특성을 향상시키기 위한 추가적인 방법이 필요하다.

본 논문에서는 수차 발전 시스템의 과도 응답 상태 특성뿐만 아니라 정상 상태 특성을 향상시키기 위해 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어를 이용한 발전기 측 전류 제어 방법을 제안한다. 일반적으로 퍼지 제어는 제어 규칙을 언어적으로 쉽게 표현할 수 있으며, 외란에 대해 매우 강인한 특성을 갖는다. 또한, 제어 대상을 수학적으로 정확히 근사화할 수 없는 경우에 제어 대상의 입력과 출력 관계만으로 탁월한 성능을 나타내므로, 다양한 산업 분야에 넓게 적용되어왔다^(9,10). 슬라이딩 모드 제어 방법을 이용한 수차 발전 시스템에서는 과도 응답 상태와 정상 상태의 특성을 동시에 개선하기에 한계가 존재한다. 과도 응답 상태의 속응성을 향상시키기 위해 슬라이딩 모드 제어의 이득을 크게 설정하는 경우, 정상 상태의 전류 리플이 증가하는 문제가 발생한다. 반면, 정상 상태에서 발전기 측 전류 리플을 저감하기 위해 슬라이딩 모드 제어의 이득을 작게 설정하는 경우, 과도 응답 상태의 속응성이 PI 제어기를 사용한 경우에 비해 크게 향상되지 않는다. 따라서 본 논문에서 제안하는 방법을 통해 슬라이딩 모드 제어의 이득을 적절하게 가변하여 발전기 측 전류 제어의 과도 응답 상태뿐만 아니라 정상 상태의 특성을 동시에 개선할 수 있으므로, 수차 발전 시스템의 발전 성능뿐만 아니라 발전되는 전력의 품질을 개선할 수 있다. 제안하는 방법의 타당성은 시뮬레이션과 실험을 통해 검증한다.

2. 수차 발전 시스템

2.2 PI 제어기를 이용한 시뮬레이션 결과

PI 제어기를 이용한 수차 발전 시스템의 동작을 확인하기 위해 시뮬레이션을 수행하였으며, 시뮬레이션 및 PMSG 파라미터는 표 1과 같다.

표 1 시뮬레이션 및 PMSG 파라미터

Table 1 Parameter of simulation and PMSG

시뮬레이션 파라미터	계통 선간 전압	380 [Vrms]
	계통 주파수	60 [Hz]
	제어 주기	100 [μs]
	직류단 커패시터	500 [μF]
PMSG 파라미터	정격 출력	5 [kW]
	정격 속도	1750 [rpm]
	d축 인덕턴스	7.25 [mH]
	q축 인덕턴스	7.29 [mH]
	고정자 저항	0.158 [Ω]
	쇄교 자속	0.264 [Wb]

그림 2는 PI 제어기를 이용한 수차 발전 시스템의 동작 시뮬레이션 결과를 나타낸다. 고압 유체에 의해 회전하는 수차를 모의하기 위해 PMSG의 회전 속도를 900 rpm으로 설정하였으며, 3상 계통 측 선간 전압(VAB_grid)은 60 Hz/380 Vrms로 설정하였다. 3상 계통 측 컨버터를 통해 Back-to-Back 컨버터의 직류단 전압(VDC)을 600 V로 제어하였으며, PMSG 측 q축 지령 전류를 12 A로 설정하였다. PI 제어기를 통해 PMSG 측 q축 전류(iqe_gen)는 지령 전류에 따라 제어되며, 계통 측 q축 전류(iqe_grid)를 통해 PMSG로부터 발전된 전류가 3상 계통 측으로 흐르는 것을 확인할 수 있다.

그림 3은 PI 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 시뮬레이션 결과를 나타내며, PMSG 측 q축 지령 전류(i*qe_gen)는 0.2 초에 2 A에서 6 A로 가변하였다. PMSG 측 q축 전류인 iqe_gen은 지령 전류에 따라 제어되며, 정상 상태 도달 시간은 약 2.15 ms이다. PI 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어에서 정상 상

그림 2 PI 제어기를 이용한 수차 발전 시스템의 동작 시뮬레이션 결과

Fig. 2 Simulation results of hydraulic turbine generation system operation using a PI controller

그림 3 PI 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 시뮬레이션 결과

Fig. 3 Simulation results of current control on PMSG side using a PI controller

태 오차는 거의 존재하지 않지만 속응성이 느린 단점으로 인해 지역난방 시스템의 차압 에너지를 효과적으로 활용할 수 없다. 따라서, 수차 발전 시스템에서 고압 유체의 차압 제어를 원활하게 수행하여 차압 에너지를 효과적으로 활용하기 위해서는 과도 응답 특성을 향상시키기 위한 추가적인 방법이 필요하다.

2.3 슬라이딩 모드 제어

수차 발전 시스템에서 슬라이딩 모드 제어를 통해 PMSG 측 전류 제어의 과도 응답 상태 특성을 향상시켜 차압 에너지를 효율적으로 활용할 수 있다. 그림 4는 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 블록도를 나타낸다. 우선, 슬라이딩 평면은 표 1과 같이 설정한다.

(1)

$S = e_{i}+\int e_{i}dt$

여기서, ei는 슬라이딩 모드 제어의 입력을 나타내며, PMSG

그림 4 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 블록도

Fig. 4 Current control block diagram on PMSG side using a sliding mode controller

측 q축 지령 전류인 i*qe_gen과 q축 전류인 iqe_gen의 차로 계산한다. 또한, 그림 4에 나타낸 제어 블록도에서 Signum function 블록을 통해 sgn(S)를 표 2와 같이 계산한다.

(2)

$sgn(S)=\dfrac{S}{| S | +r},\: r =\{\begin{aligned}\begin{aligned}0,\: | S |\ge\delta \\\lambda ,\: | S |\le\delta\end{aligned}\end{aligned}$

여기서, λ는 큰 양수 값, δ는 작은 양수 값을 나타내며, 시스템의 특성에 따라 적절한 값을 선정한다⁽¹⁵⁾. PMSG 측 전류 제어를 위해 슬라이딩 모드 제어를 이용하여 계산된 새로운 오차는 표 3과 같다.

(3)

$e_{i_{-}surface}= sgn(S)\cdot K_{smc}+ e_{i}$

여기서, Ksmc는 슬라이딩 모드 제어의 이득을 나타낸다. Ksmc가 클수록 PMSG 측 전류 제어의 과도 응답 상태 특성은 향상되지만, 정상 상태에서 채터링 현상이 심화되는 문제가 발생한다. 마지막으로, ei_surface를 PI 제어기의 입력으로 설정하며, PMSG 측 전류 제어기의 출력인 q축 지령 전압은 표 4와 같다.

(4)

$v_{qe_{-}g en}^{*}=k_{pq}\cdot e_{i_{-}surface}+ k_{i}\cdot\int e_{i_{-}surface}$

여기서, kpq와 ki는 각각 PI 제어기의 q축 비례 이득과 적분 이득이다.

2.4 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 시뮬레이션 결과

슬라이딩 모드 제어기를 이용한 수차 발전 시스템의 동작을 확인하고, Ksmc에 따른 과도 응답 상태 및 정상 상태의 특성을 비교하기 위해 시뮬레이션을 수행하였으며, 시뮬레이션 및 PMSG 파라미터는 표 1과 같다. 그림 5는 Ksmc를 5로 설정한 경우에 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 시뮬레이션 결과를 나타내며, 그림 3에 나타낸 지령 전류와 같이 i*qe_gen은 0.2 초에 2 A에서 6 A로 가변하였다. iqe_gen은 지령 전류에 따라 제어되며, 정상 상태 도달 시간은 약 0.5 ms이다. 그림 3에 나타낸 PI 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 시뮬레이션 결과와 비교하여 과도 응답 상태 특성이 향상되었으나, 정상 상태에서의 채터링 현상으로 전류의 리플이 증가하는 문제가 발생한다. 전류의 리플은 PMSG의 수명을 단축시킬 뿐만 아니라 소음을 발생시키는 원인이 되므로, 정상 상태에서 전류의 리플을 고려하여 Ksmc를 설정해야 한다.

그림 6은 그림 5와 동일한 구성 및 조건에서 전류의 리플을 저감하기 위해 Ksmc를 1로 설정한 시뮬레이션 결과를 나타내며, iqe_gen은 지령 전류에 따라 제어된다. 그림 5에 나타낸 시뮬레이션 결과와 비교하여 Ksmc가 감소하여 전류의 리플이 감소했으나 정상 상태 도달 시간이 약 1.78 ms로 증가하였다. 또한, 그림 3에 나타낸 PI 제어기를 이용한 시뮬레이션 결과와 비교하여 과도 응답 상태 특성이 크게 향상되지 못한 것을 확인할 수 있다. 따라서, PMSG 측 전류 제어의 과도 응답 상태 특성과 함께 정상 상태 특성을 모두 향상시키기 위해서는 추가적인 제어 방법이 필요하다.

그림 5 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 시뮬레이션 결과(Ksmc=5)

Fig. 5 Simulation results of current control on PMSG side using a sliding mode controller(Ksmc=5)

그림 6 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 시뮬레이션 결과(Ksmc=1)

Fig. 6 Simulation results of current control on PMSG side using a sliding mode controller(Ksmc=1)

3. 제안하는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어

본 논문에서는 수차 발전 시스템에서 PMSG 측 전류 제어의 과도 응답 상태 및 정상 상태 특성을 모두 향상시키기 위해 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어 방법을 제안한다. 그림 7은 제안하는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 블록도를 나타내며, 제안하는 방법에서는 퍼지 제어를 통해 슬라이딩 모드 제어의 이득인 Ksmc를 결정한다. 퍼지 제어의 입력은 PMSG 측 q축 전류의 오차(ei)이며, Fuzzification, Rule evaluation, Defuzzification의 과정을 거쳐 적절한 Ksmc를 결정한다. 즉, PMSG 측 q축 전류의 오차에 따라 Ksmc를 증가 또는 감소하여 과도 응답 상태 및 정상 상태 특성을 모두 향상시킬 수 있다.

그림 7 제안하는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 블록도

Fig. 7. 제목Fig. 7 Current control block diagram on PMSG side using a proposed adaptive fuzzy sliding mode controller

3.1 퍼지 제어

퍼지 제어는 Fuzzification, Rule evaluation, Defuzzification의 세 부분으로 구성한다. 먼저, Fuzzification은 입력 변수를 멤버쉽 함수로 처리하는 과정이며, 입력 변수가 각 멤버쉽 함수에 속하는 정도(Degree of Membership, DOM)를 결정한다⁽¹⁶⁾. 멤버쉽 함수는 가우시안 분포, 시그모이드 곡선, 범종형, 삼각형 등 임의의 형태로 설정할 수 있으며, 멤버쉽 함수의 형태를 결정한 후에 중앙값과 변역을 결정한다. 이때, 멤버쉽 함수는 어떠한 입력에도 하나 이상의 멤버쉽 함수에 소속되어 DOM을 갖도록 설정한다. 그림 8은 본 논문에서 설정한 멤버쉽 함수를 나타내며, 다른 형태의 멤버쉽 함수에 비해 구현이 간단하고 오버슈트가 존재하지 않는 삼각형의 멤버쉽 함수로 설정하였다^(17,18).

그림 8 멤버쉽 함수

Fig. 8 Membership function

Rule evaluation은 각 멤버쉽 함수의 DOM을 기준으로 output strength를 선택하는 과정이다. 본 논문에서 각 멤버쉽 함수의 output strength는 표 2와 같으며, 수차 발전 시스템의 과도 응답 상태 및 정상 상태 특성을 고려하여 설정하였다.

마지막으로, Defuzzification은 각 멤버쉽 함수의 DOM과 output strength를 이용한 계산을 통해 퍼지 제어의 출력을 계산하는 과정이다. 퍼지 제어의 출력은 슬라이딩 모드 제어의 이득을 나타내며, 퍼지 제어의 입력이 3.5인 경우에 멤버쉽 함수 PS와 PB의 DOM은 각각 0.5이고, 나머지 멤버쉽 함수의 DOM은 0이다. 즉, 퍼지 제어의 출력인 Ksmc는 표 5와 같다.

(5)

$K_{smc}=DOM(NB)\cdot 7+DOM(NS)\cdot 0.5+DOM(Z)\cdot 0$ $+DOM(PS)\cdot 0.5+DOM(PB)\cdot 7$ $=0\cdot 7+0\cdot 0.5+0\cdot 0+0.5\cdot 0.5+0.5\cdot 7$ $=3.75$

표 2 멤버쉽 함수의 가중치

Table 2 Output strength of membership functions

Membership function	Meaning	Output strength
NB	Negative Big	7
NS	Negative Small	0.5
Z	Zero	0
PS	Positive Small	0.5
PB	Positive Big	7

3.2 제안하는 제어 방법을 이용한 수차 발전 시스템의 시뮬레이션 결과

그림 9는 제안하는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 시뮬레이션 결과를 나타내며, PMSG 측 q축 지령 전류인 i*qe_gen은 0.2 초에 2 A에서 6 A로 가변하였다. 제안하는 제어 방법을 통해 PMSG 측 q축 전류인 iqe_gen은 지령 전류에 따라 제어되며, 정상 상태 도달 시간은 약 0.92 ms이다. 그림 5 및 그림 6의 시뮬레이션 결과에서 슬라이딩 모드 제어의 이득인 Ksmc는 일정하지만, 제안하는 제어 방법을 이용한 시뮬레이션 결과에서 Ksmc는 퍼지 제어를 통해 PMSG 측 q축 전류의 오차에 따라 가변한다. 즉, 과도 응답 상태에서는 Ksmc를 증가하여 전류 제어의 속응성을 향상시키고, 정상 상태에서는 Ksmc를 감소하여 전류의 리플을 저감할 수 있다.

제안하는 방법을 이용한 경우에 iqe_gen의 정상 상태 특성인 전류 리플의 크기는 그림 3에 나타낸 PI 제어기를 이용한 시뮬레이션 결과에서 iqe_gen 리플의 크기와 유사하지만 정상 상태 도달 시간이 약 58 % 감소하였으며, 제안하는 방법을 통해 과도 응답 상태 특성을 향상시킬 수 있다. 또한, iqe_gen의 과도 응답 상태 특성은 그림 5에 나타낸 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 시뮬레이션 결과에서 iqe_gen의 특성과 유사하지만 정상 상태 특성인 전류 리플의 크기는 약 96 % 감소하였다. 결과적으로, 본 논문에서 제안하는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어기를 이용하여 수차 발전 시스템의 과도 응답 상태 특성뿐만 아니라 정상 상태 특성을 모두 향상시켜 발전 성능 및 전력의 품질을 개선시킬 수 있다.

그림 9 제안하는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 시뮬레이션 결과

Fig. 9 Simulation results of current control on PMSG side using a proposed adaptive fuzzy sliding mode controller

4. 실험 결과

본 논문에서 제안하는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어를 이용한 수차 발전 시스템의 성능 향상 방법의 타당성을 검증하기 위해 그림 10에 나타낸 실험 세트를 이용하여 실험을 진행하였다. 그림 10(a)는 PMSG와 수차를 모의한 유도 전동기(Induction motor, IM)이며, 그림 10(b)와 (c)는 각각 PMSG 측 전류를 제어하기 위한 인버터 및 3상 계통 연계를 위한 컨버터이다. 전력변환장치는 TMS320F28335 디지털 신호 장치를 통해 구동되며, 실험에서 사용한 PMSG의 파라미터는 표 1과 같다.

그림 10 실험 세트

Fig. 10 Experiment set

그림 11은 PI 제어기를 이용한 수차 발전 시스템의 동작 실험 결과를 나타낸다. 고압 유체에 의해 회전하는 수차를 모의하기 위해 IM을 이용하여 PMSG의 회전 속도를 900 rpm으로 설정하였으며, 3상 계통 측 선간 전압(VAB_grid)은 60 Hz/380 Vrms로 설정하였다. 3상 계통 측 컨버터를 통해 Back-to-Back 컨버터의 직류단 전압(VDC)을 600 V로 제어하였으며, PMSG 측 q축 지령 전류를 12 A로 설정하였다. 결과적으로, PI 제어기를 이용하여 PMSG 측 q축 전류인 iqe_gen은 지령 전류로 제어되는 것을 확인할 수 있다.

그림 12는 PI 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 실험 결과를 나타내며, i*qe_gen는 2 A에서 6 A로 가변하였다. 또한, iqe_gen는 지령 전류에 따라 제어되며, 정상 상태 도달 시간은 약 2.80 ms이다. iqe_gen의 정상 상태 오차는 거의 없지만 속응성이 느린 단점이 있다.

수차 발전 시스템에서 고압 유체의 차압 제어를 원활하게 수행하여 차압 에너지를 효과적으로 활용하기 위해서는 과도 응답 특성을 향상시키기 위한 추가적인 방법이 필요하다. 즉,

그림 11 PI 제어기를 이용한 수차 발전 시스템의 동작 실험 결과

Fig. 11 Experiment results of hydraulic turbine generation system operation using a PI controller

그림 12 PI 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 실험 결과

Fig. 12 Experiment results of current control on PMSG side using a PI controller

그림 13 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 실험 결과(Ksmc=2)

Fig. 13 Experiment results of current control on PMSG side using a sliding mode controller(Ksmc=2)

PI 제어기를 이용하는 경우에 iqe_gen의 속응성이 느린 단점을 보완하기 위해 주로 슬라이딩 모드 제어기를 사용한다. 이에 따라, 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 수차 발전 시스템의 동작을 확인하고, 슬라이딩 모드 제어의 이득인 Ksmc에 따른 과도 응답 상태 및 정상 상태의 특성을 비교하기 위한 실험을 수행하였다.

그림 13은 Ksmc를 2로 설정한 경우에 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 실험 결과를 나타내며, i*qe_gen은 2 A에서 6 A로 가변하였다. 슬라이딩 모드 제어를 기반으로 iqe_gen은 지령 전류에 따라 제어되며, 정상 상태 도달 시간

그림 14 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 실험 결과(Ksmc=1)

Fig. 14 Experiment results of current control on PMSG side using a sliding mode controller(Ksmc=1)

그림 15 제안하는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 실험 결과

Fig. 15 Experiment results of current control on PMSG side using a proposed adaptive fuzzy sliding mode controller

은 약 1.58 ms이다. 그림 12에 나타낸 PI 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 실험 결과와 비교하여 과도 응답 상태 특성이 향상되었으나, 정상 상태에서의 채터링 현상으로 인해 전류의 리플이 증가하는 문제가 발생하였다.

그림 14는 그림 13과 동일한 구성 및 조건에서 전류의 리플을 저감하기 위해 Ksmc를 1로 설정한 실험 결과를 나타낸다. 그림 13에 나타낸 실험 결과와 비교하여 감소한 Ksmc에 따라 전류의 리플은 감소했으나 정상 상태 도달 시간이 약 1.83 ms로 증가하였다. 또한, 그림 12에 나타낸 실험 결과와 비교하여 과도 응답 상태 특성이 확연하게 향상되지 못한 것을 확인할 수 있다.

PMSG 측 q축 전류 제어의 과도 응답 상태 특성인 정상 상태 도달 시간을 줄이고 정상 상태 특성인 전류 리플의 크기를 줄여 수차 발전 시스템의 성능을 향상시키기 위해 본 논문에서는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 제어 방법을 제안한다. 그림 15는 제안하는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어기를 이용한 PMSG 측 전류 제어 실험 결과를 나타낸다. 실험 결과에서 제안하는 제어 방법을 통해 iqe_gen은 2 A에서 6 A로 가변한 i*qe_gen에 따라 제어되며, 정상 상태 도달 시간은 약 1.43 ms이다. 그림 13 및 그림 14에 나타낸 실험 결과에서는 슬라이딩 모드 제어의 이득인 Ksmc가 일정하므로, 각각 정상 상태에서 전류 리플의 크기가 증가하거나 과도 응답 상태에서 속응성이 느린 단점이 있다. 이와 달리, 제안하는 제어 방법 기반의 실험 결과에서는 퍼지 제어를 통해 PMSG 측 q축 전류 오차에 따라 Ksmc를 가변한다. 즉, 정상 상태에서는 Ksmc를 감소하여 전류 리플의 크기를 저감할 수 있으며, 과도 응답 상태에서는 Ksmc를 증가하여 전류 제어의 속응성을 향상시킬 수 있다.

추가적으로, 그림 12에 나타낸 PI 제어기 기반의 실험 결과와 비교하여 PMSG 측 q축 전류 리플의 크기는 유사하지만, 정상 상태 도달 시간은 약 49 % 감소하였다. 또한, 그림 13에 나타낸 슬라이딩 모드 제어기 기반의 실험 결과와 비교하여 PMSG 측 q축 전류 제어의 정상 상태 도달 시간은 유사하지만, 전류 리플의 크기가 감소하였다. 결과적으로, 제안하는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어기를 이용하여 PMSG 측 전류 제어의 과도 응답 상태 특성뿐만 아니라 정상 상태 특성을 모두 향상시킬 수 있다.

5. 결 론

본 논문에서는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어를 이용한 수차 발전 시스템의 성능 향상 방법을 제안하였다. 일반적으로 수차 발전 시스템에서는 PI 제어기를 이용하여 PMSG 측 전류를 제어하지만, 과도 응답 상태 특성인 속응성이 느린 단점이 있다. 이러한 PI 제어기의 단점을 해결하고, 전류 제어의 속응성을 향상시키기 위해 슬라이딩 모드 제어를 이용하여 PMSG 측 전류를 제어할 수 있다. 하지만, 슬라이딩 모드 제어의 이득인 Ksmc가 일정하여 과도 응답 상태 및 정상 상태 특성을 모두 향상시키는데 한계가 존재하며, PMSG 측 전류 제어의 과도 응답 상태 특성뿐만 아니라 정상 상태 특성을 향상시켜야하는 수차 발전 시스템에서는 적합하지 않다. 따라서, 본 논문에서는 퍼지 제어를 통해 PMSG 측 전류의 오차에 따라 Ksmc를 가변하여 PMSG 측 전류 제어의 과도 응답 상태 및 정상 상태 특성을 동시에 향상시켜 발전 성능뿐만 아니라 전력의 품질을 개선시키는 방법을 제안한다. 즉, 전류 제어의 과도 응답 상태에서 Ksmc를 증가하여 전류 제어의 속응성을 향상시키고, 정상 상태에서 Ksmc를 감소하여 PMSG 측 q축 전류 리플의 크기를 저감한다. 제안하는 적응 퍼지 슬라이딩 모드 제어를 이용한 수차 발전 시스템의 성능 향상 방법의 타당성은 시뮬레이션 및 실험 결과를 통해 확인하였다.