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The Transactions of the Korean Institute of Electrical Engineers

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The Transactions of the Korean Institute of Electrical Engineers

KIEE Vol. 74, No. 01, p.15-25

ISSN (print) :

1975-8359

ISSN (online) :

2287-4364

Received : 29 Oct. 2024Revised : 16 Nov. 2024Accepted : 25 Nov. 2024

DOI :

https://doi.org/10.5370/KIEE.2025.74.1.15

유도발전기가 연계된 배전계통에 초전도한류기 적용에 따른 OCR과 UVR간 보호협조 개선에 관한 연구

Study on Improvement of Protection Coordination Between OCR and UVR Due to SFCL’s Application in Power Distribution System with Induction Generator

김수현 (Su-Hyeon Kim) ¹iD 최승수 (Seung-Su Choi) ¹iD 김학군 (Hak-Goon Kim) ¹iD 임성훈 (Sung-Hun Lim) ^†iD

(Dept. of Electrical Engineering, Soongsil University, Republic of Korea.)

^†Corresponding Author : Dept. of Electrical Engineering, Soongsil University, Republic of Korea. E-mail : superlsh73@ssu.ac.kr

License :

This is an Open Access article distributed under the terms of the Creative Commons Attribution Non-Commercial License (http://creativecommons.org/licenses/by-nc/3.0)which permits unrestricted non-commercial use, distribution, and reproduction in any medium, provided the original work is properly cited.

Translated Abstract

In South Korea's power distribution system, where 154 kV substations supply multiple feeders, faults on one feeder can cause voltage drops across other feeders on the same bus. These voltage drops pose significant risks to feeders with sensitive loads, such as semiconductor manufacturing facilities, which are vulnerable to voltage sags, leading to productivity and economic losses. To mitigate these issues, Under Voltage Relays (UVRs) are employed. However, coordinating UVR's operation on sound feeders with Over Current Relay (OCR) on the faulted feeder becomes more complex, especially with the application of Superconducting Fault Current Limiter (SFCL). This paper analyzes the impact of applying SFCL and induction generator (IG) on the operation of OCR and UVR in power distribution system. To address issues of UVR's maloperation and delay of OCR's operation, this study proposes adjustments to the pickup values of both relays. The results show that increasing the UVR's pickup value prevents maloperation, while lowering the OCR's pickup value reduces operation delay, improving the protection coordination between protection relays. Notably, with both SFCL and IG applied, the OCR's pickup value can be set even lower, enabling faster fault clearance. This study presents an approach for protecting sensitive loads by properly adjusting the UVR's settings on feeders vulnerable to voltage sags, thereby facilitating rapid system's recovery.

Key words

Power distribution system, voltage drop, under voltage relay(UVR), over current relay (OCR), superconducting fault current limiter(SFCL), induction generator(IG), protection coordination

1. 서 론

현대의 전력계통에서 특정 부하들은 순간적인 전압 강하에도 큰 영향을 받으며, 이로 인해 신뢰성 높은 보호 시스템의 필요성이 대두되고 있다. 특히 반도체 제조 공정과 같이 정밀하고 안정적인 전력공급이 필수적인 부하들은 순간적인 전압 강하에도 큰 영향을 받으며, 이는 곧 생산성 저하 및 경제적 손실로 직결될 수 있다. 정격전압의 85~90% 수준으로 단 16 ms정도의 짧은 시간 동안만 전압이 떨어지는 경우에도 중요한 산업 공정이 즉시 중단된 사례가 보고되었으며, 이러한 민감도를 가진 장비는 서비스 중단보다 훨씬 빈번하게 전압 강하에 의해 영향을 받을 가능성이 크다^[1]. 따라서 이러한 민감한 부하가 연결된 피더에서는 전력 공급의 신뢰성을 유지하기 위해 부족전압 계전기(Under Voltage Relay, UVR)를 설치하고 중요 장비에는 무정전 전원공급장치(Uninterruptible Power Supply, UPS)가 사용되는 등 순간 전압강하 문제 해결을 위해 다양한 대책과 설비들에 대한 연구가 이루어지고 있다^[2-^4].

반면에 154kV 변전소와 주변압기에서 6-7개의 피더가 인출되는 우리나라 배전계통의 특성상, 고장 피더에서 1선 지락 사고 혹은 3상 단락사고가 발생하는 경우 동일한 모선에 연결된 다른 피더들 역시 사고 지점이 분리될 때까지 전압강하를 겪게 된다. 이러한 전압강하는 전압 강하에 민감한 부하가 연결된 피더에 심각한 문제를 초래할 수 있다. 따라서 고장 발생 시 UVR을 통한 즉각적인 보호 동작과 UPS를 통한 전력공급으로 부하를 보호해야하며, 고장 복구 후 정상 계통으로 원활히 복귀할 수 있도록 조치가 이루어져야 한다. 또한 UVR의 보호 동작과 함께, 동일한 전력계통에 연결된 다른 피더의 보호기기와의 협조는 더욱 필수적이다. 따라서 고장이 발생한 피더에서 과전류 계전기(Over Current Relay, OCR)를 비롯한 보호기기가 동작하여 고장을 차단할 때까지, 나머지 피더에 있는 UVR의 적절한 설정을 통한 과전류 계전기와 보호협조를 위한 연구가 필요하다.

또한 전력계통의 안정성을 더욱 강화하기 위해, 한전 전력연구원은 22.9kV, 630A급 초전도 한류기를 개발해 2011년부터 1년 6개월간 실계통 운전을 성공한 후, 2015년에 고창 전력시험센터에서 1년 동안 실증시험을 수행하는 등, 전력계통에 초전도 한류기(Superconducting Fault Current Limier, SFCL)를 도입하기 위한 노력이 계속되고 있다^[5-^9]. 초전도 한류기는 고장 전류를 제한하고 계통의 안정성을 높이는데 큰 역할을 하지만, 한편으로는 실계통에 적용될 때 대표적인 보호계전기인 OCR의 지연 동작 또는 오부동작과 UVR의 오부동작을 유발할 수 있어, 실계통에 투입되기 전 보호계전기 간의 보호협조에 추가적인 연구가 필요할 것으로 사료된다.

이와 관련해 국외에서는 전력계통에 SFCL을 적용하여 고장전류를 효과적으로 제한하는 방법을 실험적으로 분석하고, SFCL의 고장전류 제한 특성과 보호장치와의 협조를 평가하는 문헌은 존재하나^[10], 고장전류 제한 이외의 다양한 계전기 설정 및 보호기기와의 협조 측면이 다각도로 분석되지 않아 실제 다양한 계전기가 사용되는 대규모 전력 계통 적용시 제한점이 있을 수 있다. 국내에서도 한류기 전압요소를 사용한 보정 알고리즘을 적용함으로써 한류기 적용에 따른 OCR의 지연 동작을 개선하는 방법에 관한 연구들은 존재하나 ^[11-^14], 시중에 사용되는 대부분의 계전기로는 알고리즘을 적용하기 어려울 뿐 아니라, 전압강하에 민감한 피더의 인출단에 설치되는 UVR의 한류기와 유도발전기를 고려한 적절한 픽업치나 동작 속도 선정에 관한 연구는 부족한 상황이다. 특히, 현재 대부분의 부족 전압 계전기는 정한시 UVR로, 고장 전류의 크기에 따라 동작 속도가 결정되는 반한시 OCR과는 달리, 설정치보다 전압이 떨어지기만 하면 설정된 지연시간 이후 차단기를 개방시키는 방식이므로 설정치와 지연시간을 세밀하게 선정해야 한다.

본 논문에서는 모의 배전계통에서 동일 모선의 다른 선로의 인출단에 적용되는 SFCL과 유도발전기 (Induction Generator, IG)가 고장 선로의 OCR과 건전 선로의 UVR의 동작에 끼치는 영향을 수식과 실험 결과를 토대로 분석하였다. 그 중 OCR의 지연 동작과 UVR의 오부동작 문제를 해결하기 위해 두 보호계전기의 픽업값을 적절하게 조절하는 방안을 제시하였으며, 이를 통해 전압강하에 민감한 부하가 연결된 선로를 적절하게 보호할 수 있으며 전체 계통의 신속한 고장 제거를 이룰 수 있음을 확인하였다.

2. 배전계통, 유도발전기 및 초전도 한류기의 구성

본 논문에서 적용한 배전 계통의 단선도와 계통 구성요소의 세부사항을 그림 1과 표 1에 나타내었다. 계통은 주전원과 주변압기(Main Transformer, MTR), 그리고 모선에서 인출되는 두 개의 대표 선로로 구성된다. 본 연구에서는 계전기의 동작을 분석하기 위하여 좌측에 위치한 고장 선로와 우측에 위치한 건전 선로에 초점을 두었다. 고장은 3상지락고장(Triple Line-to-Ground Fault, TLGF)으로 설정하였으며, SWFault를 5초시점에 1초간 투입하여 고장을 발생시킬 수 있도록 구성하였다. 고장 선로에는 40 [Ω], 30 [Ω]의 부하가 각각 선로 중간단과 말단에 연결되어 있으며, SFCL은 고장 선로의 인출단에 적용하였다. SFCL의 경우 배전계통 적용시 모든 적용가능한 위치에 대하여 고장 전류를 제한하는 특징을 보이지만, 모선 전압에 대해서는 각 피더의 인출점에 적용되었을 경우에만 모선전압강하에 대한 전압강하 억제효과를 보이고 다른 적용 위치에 대하여는 오히려 더 큰 전압강하를 야기하는 악영향을 미친다^[15]. 이는 반대로 말하면 해당 위치가 모선전압을 이용하여 동작하는 보호계전기의 동작에 영향을 미치게 된다는 것을 의미하기 때문에, 본 논문에서는 SFCL을 고장이 발생하는 선로의 인출단에 적용하였다. 반면, 건전 선로에는 40[Ω]과 10[Ω] 부하가 선로 중간단과 말단에 연결되어 있으며, 이 두 부하가 전압강하에 민감하게 반응하는 것으로 간주하였다.

그림 1. 배전 계통 단선도

Fig. 1. Single line diagram of power distribution system

OCR은 SFCL의 바로 뒷단에, UVR은 건전 선로의 인출단에 적용하였다. 우선 UVR을 건전 선로의 인출단에 설치한 이유는 우측의 건전 선로에 연결된 모든 부하를 전압강하에 민감한 것으로 설정하였기 때문에, 고장 선로의 인출단에 위치한 보호계전기가 동작하여 고장으로부터 건전 선로 전체를 보호하도록 하기 위함이다. 또한 SFCL을 고장 선로의 인출단에 설치함에 따라 고장선로에서 고장 발생시 초전도한류기의 동작에 의해 고장전류가 제한되는데, 이는 곧 고장 선로에 위치한 OCR의 동작지연으로 이어진다. 따라서 SFCL에 의한 OCR의 동작지연까지 고려하여 적절한 보호협조를 알아보기 위하여 OCR의 설치지점을 그림 1과 같이 설정하였다.

IG가 OCR의 동작시간과 모선전압에 미치는 영향을 분석하기 위해, 고장 선로의 중간지점에 연결되도록 구성하였다. 유도발전기의 회전자의 축은 유도전동기를 통해 동일한 속도로 회전하도록 구성하였으며, 유도 발전기의 고정자에 공급되는 전력의 주파수는 60 [Hz] 이다. 유도전동기 또한 60 [Hz]의 전력을 인버터를 통해 가변하여 고정자에 인가해 회전자를 회전시키는데, 이때 인버터를 사용하여 주파수를 60 [Hz]보다 높이게 될 경우 회전속도가 증가하고, 유도전동기의 회전자와 같이 체결되어 회전하고 있는 유도발전기의 회전자의 속도 또한 증가하게 된다. 따라서 유도발전기 고정자의 주파수는 60 [Hz]인 반면, 회전자의 속도가 60 [Hz]보다 빨라짐에 따라 슬립(s)이 아래 식 (1)과 같이 0 이하로 되어 발전기로써 동작할 수 있게 된다. 그 후, SWIG를 닫아 발전기의 출력을 전력 계통에 연결하였다.

(1)

$s(slip)=\dfrac{N_{S}-N}{N_{S}}$

NS : synchronous speed of magnetic field (60Hz)

N : actual rotor speed

계통에 적용한 SFCL의 경우 YBCO 박막형 고온 초전도체(HTSC)를 사용하였으며, 소자에 27 [A]이상의 전류가 흐를 경우 영저항을 유지하던 초전도체가 퀜치하면서 상전도 상태가 되며 소자 양단에 전압이 발생한다. 또한 고장시 초전도체의 퀜치 특성을 활용하면서도 초전도체에 가해지는 부담을 줄이기 위하여 5 [Ω]의 션트저항을 병렬로 연결하였다. 사용한 고온 초전도체의 구체적인 사양은 표 2에 나타내었다.

표 1 배전 계통 구성요소 세부사항

Table 1 Specifications of power distribution system components

		Value	Unit
Main Transformer (MTR)	Capacity	75	kVA
	Voltage ratio of primary and secondary windings	220 : 200	V
	Winding method	Delta-Wye	-
Interconnection transformer for Induction Generator (TRIG)	Capacity	10	kVA
	Turns ratio of primary and secondary windings	200 : 200	-
	Winding method	Delta-Wye	-
Line Impedance	Z11	0.121+j0.735	Ω
	Z12	0.127+j0.743	Ω
	Z21	0.116+j0.745	Ω
	Z22	0.342+j2.662	Ω
Load	Load11, Load21	40	Ω
	Load12	30	Ω
	Load22	10	Ω
Inverter	Capacity	7.5	kW
	PWM Frequency	5	kHz
	Rated Voltage	200	V
Induction Generator	Capacity	2.2	kW
	Type	squirrel cage	-
	Pole Number	4	-
	Rated speed	1800	rpm

표 2 초전도 한류기(SFCL) 구성요소 세부사항

Table 2 Specifications of SFCL components

Components		Value	Unit
HTSC	Material	YBCO	-
	Fabrication Type	Thin Film	-
	Critical Current	27	A
Shunt resistor		5	Ω

3. SFCL 및 IG 적용에 따른 OCR과 UVR의 동작특성과 보호협조 개선 방안

3.1 OCR 및 UVR의 동작 특성

본 논문에서 사용한 보호계전기는 Gipam3000이며 그 중 OCR은 KEPCO-VI(강반한시)의 특성으로, UVR은 정한시 특성으로 설정하였다. KEPCO-VI 표준에 따른 OCR의 동작시간 수식은 식 (2), (3)에 제시되어 있으며, 이와 관련된 파라미터의 값들은 표 3에 정리되어 있다. 여기서 TD(Time Delay)는 반한시 특성값으로, 해당 값이 커질수록 OCR의 동작 시간이 지연된다. 또한 k,$\alpha$,C는 동작 커브별 상수 값에 해당하며, 동작 지시값 M은 계측 전류 I를 픽업 전류인 Ipickup으로 나눈 값으로 정의된다. Gipam3000의 경우 매 초 1920개의 Sample을 처리하며, 고장발생 후 M값이 1.2이상이면 적분을 시작하면서 그 값이 1에 도달할 경우 트립신호가 발생한다. 또한 고장전류가 작을수록 M값이 감소하고, Ttrip이 증가함에 따라 매 적분마다 더해지는 값이 줄어들게 되며, 이로 인해 INT값이 1에 천천히 도달하면서 늘어난 Ttrip의 시간에 맞추어 트립신호가 지연되어 발생하게 된다.

(2)

$T_{trip}=TD\times\left(\dfrac{k}{M^{\alpha}-1}+ C\right)$

(3)

$M =\dfrac{I}{I_{pi\,ckup}}$

(4)

$INT_{Trip}=\begin{cases}0& \qquad\qquad\;,\: {}{if}{M}<1.2\\\sum &\dfrac{1}{{T}_{{trip}}\times{f}_{{s}}},\: {}{if}{M}\ge 1.2\end{cases}$

표 3 KEPCO-VI 동작 곡선 파라미터

Table 3 Parameters for KEPCO-VI operating curve

TD	k	C	${\alpha}$
0.05	39.85	1.084	1.95

정한시 특성을 가지는 UVR의 경우, 주요 파라미터로 부족전압 감지 후 설정된 동작 시간인 Tsetup 과 픽업 전압에 해당하는 Vpickup이 사용된다. 픽업전압은 IEEE 표준 1159에 의해 제시된 전력품질 구분에 따라 정격전압의 10~90 [%]범위 내에서 선택된다. 식 (5)의 UVR의 동작 지시값 N은 계측 전압 V를 픽업전압 Vpickup으로 나눈 값으로 정의되며, 이는 (6)과 같이 작성할 수 있다.

(5)

$T_{trip}=\begin{cases}T_{setup}& ,\: {}{if}{N}<1\\\infty & ,\: {}{if}{N}\ge 1\end{cases}$

(6)

$N=\dfrac{V}{V_{pi ckup}}$

식 (2)부터 식 (6)을 바탕으로, OCR과 UVR의 동작 특성곡선을 그림 2에 도시하였다. 이때, 윗첨자 ‘w/o’는 ‘without'의 약자로, IG와 SFCL이 적용되지 않은 계통에서 보호협조를 개선하기 위한 조치가 취해지지 않은, 기본 설정의 OCR과 UVR의 동작 특성을 의미한다. 일반적으로, 고장 선로에서 고장이 제거되지 않을 경우 건전 선로에 위치한 계전기가 동작한다. 그러나, 본 논문과 같이 건전 선로에 연결된 부하가 전압강하에 민감하고, OCR이 설치되는 고장 선로에 SFCL과 유도발전기가 된 경우 이 방법은 적합하지 않다. SFCL과 유도발전기의 적용으로 고장 전류가 감소하면, OCR의 동작이 지연되며 이를 고려하여 UVR의 동작 시간도 늦추게 될 경우 건전 선로의 부하가 저전압에 장시간 노출되기 때문이다. 따라서 본 논문에서는 민감한 부하를 보호하기 위해, UVR의 트립 시간 TUVR을, 그림 2와 같이 SFCL과 유도발전기가 적용되기 전의 OCR 트립시간 Tw/o보다 빠르게 설정함으로써 지연되는 OCR에 의한 영향을 받지 않도록 설정하였다.

그림 2. OCR과 UVR의 동작 특성 곡선

Fig. 2. Operational characteristic curves of OCR and UVR

3.2 SFCL과 IG의 적용이 OCR 및 UVR의 동작에 끼치는 영향

키르히호프의 전압법칙과 임피던스 분배 법칙에 따라, 전원임피던스 (ZSource), 주변압기 임피던스(ZMTR), 고장선로의 등가임피던스(ZL)가 직렬로 연결된 상태에서 고장 발생시 증가하는 고장 전류에 의한 저전압이 발생했을 경우의 모선 전압과 고장선로의 전류는 식 (7), (8)과 같이 나타낼 수 있다. 고장이 발생할 경우, 고장점으로 전류가 유입되면서 모선이 전압강하를 겪게 되고, 동일한 모선에서 인출되는 인근 선로 또한 동일한 저전압을 겪게 된다.

(7)

$V_{Bus}=\dfrac{Z_{L}}{Z_{Source}+Z_{MTR}+Z_{L}}\bullet V_{Source}$

(8)

$I_{fault}=\dfrac{V_{Source}}{Z_{Source}+Z_{MTR}+Z_{L}}$

유도발전기의 경우, 주변압기 2차측에서 분기되어 고장선로의 등가임피던스와 병렬로 연결되어 있으므로 식 (9)와 같이 분모에 유도발전기 내부 임피던스 ZL이 아닌 $Z_{IG}// Z_{L}$를 추가한 형태로 작성할 수 있다. 또한 주변압기 2차측에서 나오는 전류의 일부가 유도 발전기의 입력으로 들어가므로, 고장시와 평상시 모두 고장 선로의 CB1 전류를 식 (10)과 같이 감소시키며, 이는 곧 OCR의 지연 동작을 유발한다.

(9)

$V_{Bus}=\dfrac{Z_{IG}// Z_{L}}{Z_{Source}+Z_{MTR}+Z_{IG}// Z_{L}}\bullet V_{Source}$

(10)

$I_{fault}=\dfrac{V_{Source}}{Z_{Source}+Z_{MTR}+Z_{IG}// Z_{L}}$

SFCL의 경우 선로의 인출단에 적용되었으므로, 식 (7)의 분모와 분자에 ZSFCL이 추가되어 모선의 전압을 식 (11)과 같이 작성할 수 있으며, 이를 통해 고장 발생시 모선의 전압강하를 개선할 수 있음을 알 수 있다. 또한 고장 발생시 퀜치하면서 발생하는 저항으로 고장 전류를 식 (12)와 같이 제한하여, OCR의 지연 동작을 유발한다.

(11)

$V_{Bus}=\dfrac{Z_{L}+Z_{SFCL}}{Z_{Source}+Z_{MTR}+Z_{L}+Z_{SFCL}}\bullet V_{Source}$

(12)

$I_{fault}=\dfrac{V_{Source}}{Z_{Source}+Z_{MTR}+Z_{SFCL}+Z_{L}}$

유도발전기와 SFCL이 모두 적용되었을 경우 식 (13)과 같이 모선전압을 정의할 수 있다. 유도발전기의 내부 임피던스 ZIG는 일반적으로 고장시 고장전류를 제한하는 SFCL의 임피던스에 비해 작기 때문에, SFCL과 IG를 함께 사용하는 경우 SFCL이 유도발전기로 인한 모선 전압 강하를 보완할 수 있다. 고장 전류의 경우 SFCL과 IG의 영향으로 인해 각각 단독으로 적용된 경우보다 고장 전류가 가장 많이 감소하여 식 (14)와 같이 작성되며 OCR의 동작을 가장 길게 지연시킨다.

(13)

$V_{Bus}=\dfrac{Z_{IG}//(Z_{L}+Z_{SFCL})}{Z_{Source}+Z_{MTR}+Z_{IG}//(Z_{L}+Z_{SFCL})}\bullet V_{Source}$

(14)

$I_{fault}=\dfrac{V_{Source}}{Z_{Source}+Z_{MTR}+Z_{IG}//(Z_{L}+Z_{SFCL})}$

식 (9)부터 식 (14)까지 SFCL과 IG적용이 UVR과 OCR의 동작에 미치는 영향을 그림 3과 같이 도시하였다. 아래첨자 ’SFCL’은 계통에 SFCL만 적용한 경우를, ‘IG’는 계통에 유도발전기만 적용한 경우를, ‘SFCL+IG’는 계통에 초전도 한류기와 유도발전기를 모두 적용한 경우를 의미한다. 그림 3의 (a)에는 배전계통에 각각 SFCL만, IG만 적용한 경우에 OCR과 UVR의 동작지시값 M,N과 그에 해당하는 동작시간을 나타내었다. UVR 동작시간의 경우 정한시이기 때문에, 픽업전압 이하로 떨어지지 않는 경우에만 TUVR만큼의 시간 후에 동작한다.

그림 3. SFCL과 IG의 적용에 따른 OCR과 UVR의 동작 특성 곡선 (a) SFCL 또는 IG를 적용한 경우 (b) SFCL과 IG를 동시에 적용한 경우

Fig. 3. Operational characteristic curves of OCR and UVR in case that SFCL and IG are applied (a) In case that either SFCL or IG is applied (b) In case that both SFCL and IG are applied

앞서 수식과 함께 설명한 바와 같이 그림 3의 (a)에서 IG의 적용은 고장 전류와 모선의 전압을 감소시키기 때문에 OCR의 동작시간을 TIG로 지연되게 하지만 UVR의 동작지시값 NIG는 이전보다 더 낮아져 오부동작을 유발하지 않는다. 또한 SFCL의 적용은 큰 임피던스를 이용하여 IG의 적용보다 고장 전류를 더욱 감소시켜 OCR의 동작시간을 TSFCL로 크게 지연시킨다. 반면 SFCL은 모선전압의 강하를 보상함으로써 동작지시값을 NSFCL로 증가시키므로 UVR의 오부동작을 유발한다.

마지막으로 그림 3의 (b)와 같이 SFCL과 IG를 모두 적용한 경우, 둘을 각각 적용하였던 그림 3의 (a)보다 고장 전류가 더욱 제한되어 OCR의 동작시간이 TSFCL+IG까지 가장 심하게 지연된다. 모선 전압의 경우 SFCL의 전압강하 보상효과에 IG의 전압강하가 반영되면서, SFCL만 적용한 경우보다는 모선의 전압강하가 덜 보상되어 여전히 UVR의 오부동작을 유발한다.

3.3 SFCL과 IG의 영향에 의한 OCR과 UVR의 보호협조 개선방안

3.2절의 분석을 통해 SFCL이 적용된 경우 UVR의 오부동작이 발생해 고장시 보호구간을 분리하지 못하는 문제가 발생할 수 있음을 알 수 있다. 이에 따라 본 논문에서는 동일 모선의 다른 선로에 SFCL이 적용되는 계통에서, 건전선로의 UVR의 픽업값을 상향 조정함으로써 건전선로의 효과적인 보호를 보장하는 방안을 제시한다. 또한, SFCL과 IG의 적용으로 인해 OCR의 지연동작이 발생하여 전체 계통의 복구 시간이 길어지는 문제를 해결하기 위해, SFCL이 적용된 상황에서 UVR과 함께 OCR의 픽업값을 조절하는 방안을 적용한다.

그림 4에 OCR과 UVR의 픽업값 조절을 통해, SFCL과 IG적용에 따라 발생하였던 부적절한 보호협조를 개선할 수 있음을 나타내었다. UVR과 OCR의 픽업값을 조절하여 새롭게 보정된 동작지시값 N, M과 동작시간 Ttrip에는 윗첨자에 작은 따옴표로 표시하고 파란색으로 나타내었다. UVR의 경우 기존의 고장 전압에 대해 픽업값을 상향조절함으로써 기존의 동작 지시값 N을 더 낮은 값인 N’으로 변경하여 동작할 수 있도록 하였다. 또한 SFCL을 사용하여 UVR이 동작하지 않았던 경우에 대해, OCR 또한 픽업값을 낮춤으로써 동일한 고장 전류에 대해 OCR의 동작지시값 M을 M’로 더 높이면서 OCR의 동작시간을 T에서 T'로 단축시킬 수 있다.

다만, SFCL만 단독으로 적용된 경우와, SFCL과 IG의 동시적용시 OCR의 픽업 값의 조절 가능한 범위가 그림 4의 (a)와 (b)에 나타낸 바와 같이 다름을 유의하여야 한다. IG는 평상시 전류를 감소시키는 반면 SFCL은 영향을 미치지 않기 때문이다. 따라서 SFCL과 IG를 모두 적용한 경우, SFCL만 적용한 경우보다 OCR의 픽업 값을 더 낮게 설정할 수 있으며, 이 경우 OCR의 동작 지연을 더욱 효과적으로 완화할 수 있다.

그림 4. OCR과 UVR의 픽업값을 조절한 경우 각 케이스별 동작 특성 곡선 (a) SFCL이 적용된 배전계통에 OCR과 UVR의 픽업값을 조절한 경우 (b) SFCL과 IG가 적용된 배전계통에 OCR과 UVR의 픽업값을 조절한 경우

Fig. 4. Operational characteristic curves of OCR and UVR in case their pickup values are adjusted (a) In case that OCR and UVR's pickup values are adjusted in power distribution system with SFCL (b) In case that OCR and UVR's pickup values are adjusted in power distribution system with SFCL and IG

4. 결과 및 분석

4장 1절부터 3절까지는 그림 1에 나타난 바와 같이 SWFault에 의해 3상지락사고가 발생한 경우의 고장파형을 기반으로 OCR과 UVR간의 보호협조에서 발생하는 문제를 해결한다. 먼저 4장 1절에서는 픽업값에 별도의 보정을 적용하지 않은 기존의 OCR과 UVR을 사용하였을 경우, 배전계통에 IG와 SFCL의 적용에 따른 보호협조에서 발생하는 문제를 실험 결과를 통해 확인한다. 2절의 경우, UVR의 오부동작을 유발하는 케이스에 대하여 OCR은 기존 픽업치를 적용하고 UVR에는 보정된 픽업치를 적용함으로써 보호협조를 개선할 수 있음을 확인한다. 마지막으로 3절의 경우, 2절과 동일한 케이스에 대하여 UVR 뿐만 아니라 OCR도 픽업값을 보정하여 적용함으로써 전압강하에 민감한 선로를 고장으로부터 신속하게 분리할 뿐 아니라 OCR의 지연동작을 개선할 수 있음을 검증한다.

4.1 기존의 OCR과 UVR을 사용한 경우의 SFCL 및 유도발전기 적용에 따른 보호협조 특성

결과 분석에 앞서, 본 논문에서 사용한 Gipam3000내 OCR의 CT비의 경우 20:5로, UVR의 PT비의 경우 220:110으로 설정되어 있다. 4장 1절에서 말하는 기존 픽업전류의 경우, SFCL과 IG가 적용되지 않은 계통에서 평상시 iCB1의 RMS값인 약 6.126 [A]에 1.5배를 곱하고 CT비로 나누어 OCR의 픽업 전류는 2.3 [A]로 선정하였다. 또한 UVR의 픽업전압의 경우, SFCL과 유도발전기가 적용되지 않은 계통에서 평상시 모선 전압인 112.1[V]의 약 90%에 PT비를 적용해 50 [V]로 설정되었다. 또한 이번 절에서, 아래의 총 4가지 사례에 대해 SFCL과 IG의 적용이 OCR과 UVR에 미치는 영향을 분석한다.

그림 5. SFCL과 유도발전기가 적용되지 않은 배전계통에 기존 OCR과 UVR을 사용한 경우의 고장 파형 (case A) (a) 모선전압(Vbus)과 SFCL전압(VSFCL) (b) 선로 전류(ICB1,ICB2) (c) OCR의 M과 INT값

Fig. 5. Fault waveforms of case using existing OCR and UVR in power distribution system without SFCL and IG (case A) (a) bus voltage(Vbus) and SFCL voltage(VSFCL) (b) line current(ICB1,ICB2) (c) M and INT value of OCR

그림 6. SFCL이 적용된 배전계통에 기존 OCR과 UVR을 사용한 경우의 고장 파형 (case B) (a) 모선전압(Vbus)과 SFCL전압(VSFCL) (b) 선로 전류(ICB1,ICB2) (c) OCR의 M과 INT값

Fig. 6. Fault waveforms of case using existing OCR and UVR in power distribution system with SFCL (case B) (a) bus voltage(Vbus) and SFCL voltage(VSFCL) (b) line current(ICB1,ICB2) (c) M and INT value of OCR

• case A : SFCL과 IG가 모두 적용되지 않은 경우

• case B : SFCL이 적용된 경우

• case C : IG가 적용된 경우

• case D : SFCL과 IG가 모두 적용된 경우

먼저 그림 5에 나타낸 case A의 경우, 평상시 CB1 전류가 약 6.126 [A]이다가 5 [s]시점에 발생하는 삼상 지락사고에 의하여 급격하게 98.90 [A]까지 증가함에 따라 픽업 전류를 훌쩍 넘어 고장 발생 후 약 138 [ms] 후 OCR이 동작한다. 또한 모선의 전압도 평상시 112.1 [V]에서 고장발생 직후 약 96.8 [V]까지 감소함에 따라 UVR의 픽업 전압 아래로 떨어져, 정해진 동작 시간인 120 [ms] 후에 UVR이 동작함으로써 전압강하에 민감한 피더의 전류 ICB2를 차단한다.

case B의 경우, 그림 6에 나타낸 바와 같이 case A에 SFCL이 추가된 경우에 해당하므로 평상시의 전압과 전류에는 차이가 발생하지 않는다. 그러나 고장시, SFCL에 의해 고장 전류가 약 20.43 [A]까지 제한됨에 따라 OCR의 동작이 지연되어 고장 발생 약 618 [ms] 후에 동작한다. 또한 SFCL의 전압 강하 억제효과로 인해 모선 전압이 고장 발생 후 약 107.8 [V] 까지만 떨어지면서 UVR의 픽업전압보다 높아 UVR이 동작하지 않는다. 즉, SFCL이 고장 선로의 인출단에 적용된 경우, 전압강하에 민감한 피더에 설치된 UVR이 기존 픽업값으론 동작하지 않는다.

그림 7. 유도발전기가 적용된 배전계통에 기존 OCR과 UVR을 사용한 경우의 고장 파형 (case C) (a) 모선전압(Vbus)과 SFCL전압(VSFCL) (b) 선로 전류(ICB1,ICB2) (c) OCR의 M과 INT값 (d) 유도발전기 출력단 전압과 전류(VIG,IIG)

Fig. 7. Fault waveforms of case using existing OCR and UVR in power distribution system with IG (case C) (a) bus voltage(Vbus) and SFCL voltage(VSFCL) (b) line current(ICB1,ICB2) (c) M and INT value of OCR (d) output voltage and current of IG (VIG,IIG)

case C 즉, 유도발전기가 적용된 경우의 고장 파형을 그림 7에 나타내었다. 유도발전기 적용 전인 case A에서는 평상시 CB1 선로에 6.126 [A]가 흘렀으나, 적용 후에는 약 3.376 [A]로 감소한다. 또한 고장 발생 후를 살펴보면 ICB1의 값이 case A에서는 98.90 [A]였으나, 유도발전기 적용 후에는 95.38 [A]로 감소한다. 이에 따라 OCR의 동작이 case A에서는 고장발생 138 [ms]후였으나, case C에서는 고장 140 [ms]후로 약간의 지연이 발생함을 확인하였다. 이는 앞서 식 (10)에서 말했듯이, 유도 발전기의 연계가 CB1지점의 고장전류를 감소시키는 것임을 알 수 있다. 또한 고장 발생 전 모선의 전압인 Vbus도, 유도발전기 적용전인 case A에서는 112.1 [V] 였으나, 적용 후에는 이가 111.8 [V]로 감소한다. 고장 발생 후의 전압도 case A에서는 96.8 [V]였는데, 유도발전기 적용 후에는 95.6 [V]로 더욱 감소하여 UVR이 고장 120[ms] 후 동작한다. 이를 통해 고장 선로에 유도발전기가 적용될 경우, 전압강하에 민감한 피더의 인출단에 설치된 UVR에 기존의 픽업값을 적용하여도 전압강하에 민감한 피더를 보호하는 동작을 수행하는데 문제가 없음을 확인하였다.

그림 8. 유도발전기와 SFCL이 적용된 배전계통에 기존 OCR과 UVR을 사용한 경우의 고장 파형 (case D) (a) 모선전압(Vbus)과 SFCL전압(VSFCL) (b) 선로 전류(ICB1,ICB2) (c) OCR의 M과 INT값 (d) 유도발전기 출력단 전압과 전류(VIG,IIG)

Fig. 8. Fault waveforms of case using existing OCR and UVR in power distribution system with IG and SFCL (case D) (a) bus voltage(Vbus) and SFCL voltage(VSFCL) (b) line current(ICB1,ICB2) (c) M and INT value of OCR (d) output voltage and current of IG (VIG,IIG)

case D 즉, 유도발전기와 SFCL이 배전계통에 모두 적용되었을 경우의 고장 파형을 그림 8에 나타내었다. 먼저, 이전의 모든 case들과 비교하여, SFCL 뿐만 아니라 유도발전기까지 적용된 결과 CB1선로의 고장 전류가 20.17 [A]로 가장 낮게 발생하여, OCR의 동작도 고장발생 634 [ms] 후로 가장 많이 지연된다. 모선의 전압도 case B에서는 평상시 112.1 [V], 고장시 107.8 [V]였으나, case D에서는 평상시 111.8 [V], 고장시 106.5 [V]로 그 값이 유도발전기 적용에 따라 감소한다. 이는 앞서 식 (10)에서 설명하였듯, 유도발전기의 내부 임피던스보다 SFCL의 임피던스가 훨씬 크게 작용하여, SFCL의 전압 강하 보상 효과가 IG에 의한 전압 강하보다 크기 때문이다. 이에 따라 기존의 픽업치를 적용한 UVR에서는 모선의 전압이 100 [V]이하로 떨어지지 않은 관계로 동작하지 않는 문제가 있음을 알 수 있다. 본 절에서 진행한 case A부터 D까지의 결과를 표 4와 같이 나타낼 수 있다.

표 4 Case A부터 Case D의 결과

Table 4 Results of Cases A to Case D

Case	OCR			UVR
Case	차단시간 [ms]	정상전류 [A]	고장전류 [A]	차단시간 [ms]	정상전압 [V]	고장전압 [V]
A	138	6.126	98.90	120	112.1	96.8
B	618	6.126	20.43	-	112.1	107.8
C	140	3.376	95.38	120	111.8	95.6
D	634	3.376	20.17	-	111.8	106.5

4.2 UVR 픽업값 보정시 SFCL 및 유도발전기 적용에 따른 보호협조 특성

4장 2절에서는 앞서 4장 1절에서 기존의 픽업치를 사용하여 UVR의 오부동작이 발생했던 case B와 case D에 대해, UVR의 픽업치를 50 [V]에서 54 [V]로 보정하여 case B.1, case D.1을 진행하여 오부동작을 해결한다. 본 논문에서는 고장 전 모선전압 중 가장 낮은 값인 111.8 [V]에서는 동작하지 않으며, 고장시 모선 전압 중 가장 높은 값인 107.8 [V] 이내로 선택하고자 하였다. 또한 설정할 수 있는 전압의 범위가 좁은 만큼, 너무 민감하게 설정될 경우 평상시 약간의 오차에도 오동작 할 수 있기 때문에, 그 범위 내에서 가장 덜 민감하게 설정하기 위해 픽업 전압을 54 [V]로 설정하였다.

그림 9는 SFCL만 적용된 계통에서, 그림 10은 SFCL과 IG가 모두 적용된 계통에서 OCR의 픽업값을 그대로 하고 UVR의 픽업값을 조절한 경우에 해당하는 case B.1, case D.1의 고장 파형을 보여준다. 그림 9와 그림 10에서 알 수 있듯이, case B와 case D에서는 UVR이 동작하지 않았지만 픽업값을 높여 적용한 결과 UVR이 고장 발생 120 [ms]후 동작을 수행한다. 또한, INT가 1에 도달하여 OCR에 트립신호를 내보내는 시점이 case B에서는 고장 발생 618 [ms] 후 였으나, case B.1에서는 604 [ms]후로 단축되었다. 마찬가지로, case D에서는 634 [ms] 후였던 동작이 case D.1에서는 고장 발생 619 [ms] 후로 빨라졌다. 이는 UVR 동작 후 case B.1에서 CB1 선로의 고장전류의 20.43 [A]에서 20.83 [A]로, case D.1에서는 20.17 [A]에서 20.57 [A]로 증가했기 때문으로 해석할 수 있다. 즉, UVR이 적절히 동작하면 전류가 건전 선로로 분산되지 않고 고장 선로에 집중되어 OCR의 동작의 지연을 완화할 수 있음을 의미한다.

그림 9. SFCL만 적용된 배전 계통에 기존 픽업치를 적용한 OCR과 보정된 픽업치를 적용한 UVR을 사용한 경우의 고장 파형 (case B.1) (a) 모선전압(Vbus)과 SFCL전압(VSFCL) (b) 선로 전류(ICB1,ICB2) (c) OCR의 M과 INT값

Fig. 9. Fault waveforms of case using OCR with existing pickup value and UVR with adjusted pickup value in the power distribution system with SFCL (case B.1) (a) bus voltage(Vbus) and SFCL voltage(VSFCL) (b) line current(ICB1,ICB2) (c) M and INT value of OCR

그림 10. SFCL과 유도발전기가 적용된 배전 계통에 기존 픽업치를 적용한 OCR과 보정된 픽업치를 적용한 UVR을 사용한 경우의 고장 파형 (case D.1) (a) 모선전압(Vbus)과 SFCL전압(VSFCL) (b) 선로 전류(ICB1,ICB2) (c) OCR의 M과 INT값 (d) 유도발전기 출력단 전압과 전류(VIG,IIG)

Fig. 10. Fault waveforms of case using OCR with existing pickup value and UVR with adjusted pickup value in the power distribution system with SFCL and induction generator (case D.1) (a) bus voltage(Vbus) and SFCL voltage(VSFCL) (b) line current(ICB1,ICB2) (c) M and INT value of OCR (d) output voltage and current of IG (VIG,IIG)

case B.1과 case D.1을 통해, 동일 모선에 연결된 다른 선로의 인출단에 SFCL이 적용된 경우, 전압강하에 민감한 부하가 연결된 건전 선로의 인출단에 설치된 UVR에는 픽업전압을 높게 설정함으로써 건전 선로를 고장으로부터 빠르게 분리해 낼 수 있음을 알 수 있다. 또한 UVR의 동작이 고장선로에서 OCR의 빠른 동작을 유도함으로써 전체 선로의 보호 성능을 향상시킬 수 있다는 점도 확인할 수 있다.

4.3 OCR과 UVR 픽업값 보정시 SFCL 및 유도발전기 적용에 따른 보호협조 특성

4장 3절에서는 UVR의 픽업 전압을 54 [V]로 조절한 상태에서, case B.1과 case D.1에 대해서 OCR의 픽업전류를 기존의 2.3 [A]에서부터 점차 낮추어 진행하며 보호협조를 개선하며 그 특성을 관찰하였다.

그림 11. 배전계통에 SFCL 적용 여부와 OCR의 픽업값에 따른 고장 파형 (a) OCR의 픽업값이 2.3일 때 SFCL 적용 유무에 따른 CB1선로 전류(iCB1) (b) SFCL이 적용된 계통에서 OCR의 픽업값이 2.0과 1.7일 때의 CB1선로 전류(iCB1) (c) SFCL 적용 유무와 OCR의 픽업값에 따른 M과 INT값

Fig. 11. Fault waveforms of according to application of SFCL to the power distribution system and pickup values of OCR (a) CB1 line current(iCB1) based on application of SFCL when OCR pickup value is 2.3 (b) CB1 line current(iCB1) for OCR pickup values of 2.0 and 1.7 in system with SFCL (c) M and INT values based on application of SFCL and pickup values OCR

SFCL이 적용된 상태에서 UVR의 보정을 수행한 후 OCR의 픽업값도 조절한 결과를 그림 11에 나타내었다. 그림 11의 캡션의 윗첨자에 나타나 있는 숫자는 각 경우에 사용된 OCR의 픽업전류값을 의미한다. 앞서 case A와 case B.1의 파형 중 OCR의 동작과 직접적인 관련이 있는 CB1선로의 전류를 그림 11의 (a)에 도시하였으며, 이를 통해 SFCL 적용으로 인한 OCR의 동작지연을 쉽게 확인할 수 있다. 따라서 본 논문에서는 그림 11의 (b)에 나타낸 바와 같이 SFCL이 배전계통이 적용되었을 때 OCR의 픽업값을 2.0 그리고 1.7로 낮춰 적용하였으며, 이에 따라 그림 11의 (c)의 M값이 증가하면서 INT가 1에 도달하는 시간이 단축되어 OCR의 지연 동작을 완화할 수 있음을 검증하였다.

그림 12. 배전계통에 SFCL 및 IG 적용 여부와 OCR의 픽업값에 따른 고장 파형 (a) OCR의 픽업값이 2.3일 때 SFCL과 IG 적용 여부에 따른 CB1 선로 전류(iCB1) (b) SFCL과 IG가 적용된 계통에서 OCR의 픽업값이 2.0과 1.7일때의 CB1선로 전류(iCB1) (c) SFCL과 IG가 적용된 계통에서 OCR의 픽업값이 1.4과 1.1일때의 CB1선로 전류(iCB1) (d) SFCL과 IG 적용 유무와 OCR의 픽업값에 따른 M과 INT값

Fig. 12. Fault waveforms of according to application of SFCL and IG to the power distribution system and pickup values of OCR (a) CB1 line current(iCB1) based on application of SFCL and IG when OCR pickup value is 2.3 (b) CB1 line current(iCB1) for OCR pickup values of 2.0 and 1.7 in system with SFCL and IG (c) CB1 line current(iCB1) for OCR pickup values of 1.4 and 1.1 in system with SFCL and IG (d) M and INT values based on application of SFCL and IG and pickup values of OCR

그림 12는 SFCL과 IG가 적용된 상태에서 UVR의 보정을 수행한 후 OCR의 픽업값도 조절한 결과를 보여준다. SFCL만 적용하였던 그림 11의 결과와 달리, SFCL과 IG가 모두 적용될 때 그림 12의 (b), (b)에 나타낸 바와 같이 OCR의 픽업값을 1.1까지 낮추어 적용할 수 있었으며, 이에 따라 OCR의 지연동작이 그림 11의 경우보다 훨씬 많이 완화되는 것을 확인하였다. 이는 SFCL은 고장 발생 전 평상시 전류에 영향을 미치지 않는 반면, IG는 평상시 전류를 감소시키기 때문이다. 이를 통해 SFCL 뿐만 아니라 IG까지 적용된 경우에는 OCR의 픽업값 조절을 통해 SFCL으로 인한 심한 지연동작을 더욱 완화할 수 있음을 확인할 수 있다. 4장 3절에서 OCR과 UVR 픽업값 조절시 그림 11, 그림 12와 같이 개선되는 보호협조의 특성을 표 5를 통해 확인할 수 있다.

표 5 OCR과 UVR 픽업값 보정에 따른 OCR 및 UVR의 동작시간

Table 5 Operating times of OCR and UVR according to adjusting their pickup values

				OCR (20:5)		UVR (220:110)
Case	SFCL	IG		픽업전류 [A]	차단시간 [ms]	픽업전압 [V]	차단시간 [ms]
B	O	X	Before	2.3	618	54	-
			After	2.0	449	50	120
				1.7	343
D		O	Before	2.3	634	54	-
			After	2.0	468	50	120
				1.7	356
				1.4	260
				1.1	195

5. 결 론

본 논문에서는 동일 모선의 다른 선로의 인출단에 위치한 SFCL의 적용으로 인한 UVR의 오부동작 문제를 해결함으로써 건전 선로를 보호하고, SFCL과 IG의 적용으로 인한 OCR의 동작 지연을 완화함으로써 계통의 신속한 복구를 이루기 위하여 OCR과 UVR의 픽업값을 조절할 것을 제안하였다. 배전계통에서 SFCL과 IG의 적용으로 발생하는 보호 협조 문제를 파악하기 위해 수식과 함께 4가지 사례를 검토하였으며, 이 중 UVR의 오부동작이 발생한 두 가지 사례에 대하여 UVR과 OCR의 픽업값을 조절하였다.

4장의 결과 및 분석을 토대로, OCR의 픽업값을 낮춤으로써 SFCL과 IG에 의한 동작 지연을 완화하여 보호 협조를 개선할 수 있으며, UVR의 픽업 값을 높임으로써 UVR의 오부동작 문제를 해결할 수 있음을 확인하였다. 또한 건전 선로에 위치한 UVR의 동작이 고장 선로에 위치한 OCR의 지연 동작을 완화할 수 있다는 점을 파악하였다. 더불어, SFCL만 적용된 경우보다 SFCL과 유도발전기가 함께 적용된 경우에서, OCR의 픽업값을 더 낮은 값까지 조절할 수 있어 OCR의 지연 동작을 더욱 완화할 수 있다는 점도 확인되었다.

이 연구를 통해, 동일 모선의 다른 선로의 인출단에 SFCL 혹은 IG의 적용 여부에 따라, 전압 강하에 민감한 피더에 설치된 UVR의 설정을 본 논문에서 제안하는 방식대로 조절하는 경우, 전압 강하에 민감한 피더를 고장으로부터 신속하게 분리할 수 있을 것으로 기대된다. OCR 또한 이 방식을 통해 동작 지연을 완화함으로써 전체 계통의 빠른 정상화를 이룰 수 있을 것으로 보인다.

Acknowledgements

This work was supported by project for Collabo R&D between Industry, University, and Research Institute funded by Korea Ministry of SMEs and Startups in 2023 (RS-2023-00226455) and Korea Institute for Advancement of Technology (KIAT) grant funded by Korea Government (MOTIE) (P0017033, The Competency Development Program for Industry Specialist)

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저자소개

김수현(Su-Hyeon Kim)

She received B.S. degree from Soongsil Univ., Korea in 2024. Currently, she is in M.S. degree from Dept. of Electrical Engineering from Soongsil Univ., Korea.

최승수(Seung-Su Choi)

He received B.S. degree from Soongsil Univ., Korea in 2023. Currently, he is a combined Master’s-Doctoral course student in the Dept. of Electrical Engineering at Soongsil Univ., Korea.

김학군(Hak-Goon Lee)

He received B.S. degree from Soongsil Univ., Korea in 2023. Currently, he is in M.S. degree from Dept. of Electrical Engineering from Soongsil Univ., Korea.

임성훈(Sung-Hun Lim)

He received B.S., M.S., and Ph.D. degrees from Chonbuk National Univ., Korea in 1996, 1998, and 2003, respectively. Currently, he is a professor in the Dept. of Electrical Engineering at Soongsil Univ., Korea.

KIEEThe Transactions ofthe Korean Institute of Electrical Engineers

The Transactions of the Korean Institute of Electrical Engineers

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Study on Improvement of Protection Coordination Between OCR and UVR Due to SFCL’s Application in Power Distribution System with Induction Generator

Translated Abstract

Key words

1. 서 론

2. 배전계통, 유도발전기 및 초전도 한류기의 구성

(1)

3. SFCL 및 IG 적용에 따른 OCR과 UVR의 동작특성과 보호협조 개선 방안

3.1 OCR 및 UVR의 동작 특성

(2)

(3)

(4)

(5)

(6)

3.2 SFCL과 IG의 적용이 OCR 및 UVR의 동작에 끼치는 영향

(7)

(8)

(9)

(10)

(11)

(12)

(13)

(14)

3.3 SFCL과 IG의 영향에 의한 OCR과 UVR의 보호협조 개선방안

4. 결과 및 분석

4.1 기존의 OCR과 UVR을 사용한 경우의 SFCL 및 유도발전기 적용에 따른 보호협조 특성

4.2 UVR 픽업값 보정시 SFCL 및 유도발전기 적용에 따른 보호협조 특성

4.3 OCR과 UVR 픽업값 보정시 SFCL 및 유도발전기 적용에 따른 보호협조 특성

5. 결 론

Acknowledgements

References

저자소개

김수현(Su-Hyeon Kim)

최승수(Seung-Su Choi)

김학군(Hak-Goon Lee)

임성훈(Sung-Hun Lim)

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