구자영
(Ja-Young Koo)
*iD
곽준호
(Jun-Ho Kwak)
*iD
김희동
(Hee-Dong Kim)
†iD
-
(Manufacturing Engineering Team, Hyosung Heavy Industries Corporation, Korea)
Copyright © The Korean Institute of Electrical Engineers
Key Words
HV motor, delamination, void, deteriorate, endwinding, dissipation factor, PD, PRPD, insulation condition, maintenance
1. 서 론
대용량 석탄화력발전소(1,000 MW)에서 장기간 운전되고 있는 반폐형 고압전동기 고정자 권선의 경우 냉각을 위해 외부 공기가 유입하면서 먼지와 석탄가루
등과 같은 이물질 영향을 받아 부분방전 크기의 증가 요인이 되거나 혹은 오염과 도전성 테이프(Outer Corona Protection : OCP)
손상으로 인해 단말권선(End-winding) 표면과 핑거 플레이트(Finger Plate) 사이에서 토끼 귀 모양의 방전과 아크방전(Arc Discharge)이
발생할 수 있다[1,
2]. 또한, 단말권선 표면의 오손으로 인한 표면방전, 주절연물 내부 보이드(Void)에 의한 내부방전, 진동과 과열로 인해 슬롯내부의 권선 표면에서
OCP 손상과 주절연물이 마모될 경우 슬롯방전 및 빈번한 기동과 정지가 반복되면서 동도체와 주절연물 사이의 보이드 형성에 의한 도체 표면에서 방전
등이 발생함에 따라 다양하게 절연열화가 진행한다[3,
4].
특히, 고압전동기 단말권선에서 이물질 유입에 의한 오손과 습분이 복합적으로 작용하여 주절연물 표면에 누설전류가 흘러 탄화하면서 트레킹(Tracking)이
진행하거나 오염되는 과정에서 흡습 영역과 건조 대역(Dry Band)이 존재하면 아킹(Arcing)과 섬락(Flashover)이 일어난다. 그리고
빈번한 기동과 정지 및 서지(Surge) 유입으로 인해 갑작스럽게 턴 단락(Turn Shorted)이 발생하거나 혹은 회전자 바가 균열(Crack)
되면서 돌출하여 단말권선의 주절연물을 소손시켜 최종적으로 절연파괴가 발생하고 있다[5∼
8].
고압전동기 고정자 권선에서 돌발적인 절연파괴를 예방하기 위해 사전에 절연열화 상태를 평가하여 예측정비 계획을 수립할 목적으로 주로 절연진단 시험을
수행하고 있다. 절연진단 시험은 절연저항, 성극지수, 교류전류, 유전정접(Dissipation Factor) 및 부분방전(Partial Discharge
: PD) 등을 종합적으로 분석하여 절연열화 상태 판정이 가능하며, 정격전압까지 인가하는 비파괴 시험을 주로 사용하고 있다[9∼
11]. 국내에서는 절연진단 시험을 1990년대 말부터 발전소와 제철소에서 시작하여 지속적으로 수행하고 있으며, 현재는 일반 산업체에서도 광범위하게 시행하고
있다[12,
13].
본 논문은 대용량 석탄화력발전소(1,000 MW)에서 7년 동안 운전 중인 5대의 반폐형 고압전동기 고정자 권선에서 절연진단 시험을 수행하였다. No.
1, No. 2의 고압전동기(2,700 kW, 11 kV)는 교류전류, 유전정접 및 상전압(6.35 kV)에서 부분방전 크기는 양호하였으나, 상전압의
1.25배(7.94 kV)에서 부분방전 크기가 불량으로 판정되어 원인을 분석하였다. 그리고 No. 3∼No. 5의 고압전동기(1,500 kW, 11
kV)는 권선 표면과 핑거 플레이트 사이에서 아크방전이 발생하여 절연보강 작업을 완료하였으며, 작업 효과의 지속성을 확인하기 위해 대략 2년 정도
운전을 마치고 다시 부분방전 크기, 패턴 및 트렌드(trend) 변화를 세밀하게 분석하였다.
2. 시험방법
대용량 석탄화력발전소(1,000 MW)에서 7년 동안 운전된 반폐형 고압전동기 고정자 권선의 절연열화 상태를 평가하기 위해 정지 중에 절연진단 시험을
수행하였다. 교류전압을 인가하기 전에 고압전동기 고정자 권선에서 3상 일괄로 DC 5 kV를 인가하면서 절연저항과 성극지수(Automatic Insulation
Tester, AVO International)를 측정하였다. 고압전동기 고정자 권선에서 삼상 일괄로 1kV부터 정격전압인 11 kV까지 증가하면서
교류전류, 유전정접 및 부분방전 시험을 위해 쉐링브리지(Schering Bridge), 커플링 커패시터(Coupling Capacitor) 및 부분방전
측정기(Partial Discharge Detector : PDD, Tettex Instruments TE 571)를 사용하였다. 쉐링브리지는 전원장치(HV
Supply, Type 5283), 브리지(Bridge, Type 2818) 및 공진 인덕터(Resonating Inductor, Type 5285)로
구성되어 있다.
그림 1. 고압전동기 고정자 권선의 부분방전 측정 회로도
Fig. 1. Measurement circuit diagram of partial discharge in HV motor stator windings
그림 1은 고압전동기 고정자 권선에서 부분방전 크기와 패턴을 측정하기 위한 회로도를 나타내었다. 고압전동기 고정자 권선에 쉐링브리지(Tettex Instruments)를
연결하여 교류전압을 인가하였으며, 커플링 커패시터(Tettex Instruments, 1,000 pF)는 권선에서 유입되는 신호를 커플링 유니트(Coupling
Unit, Tettex Instruments AKV 572)에 보내어 증폭한 후 부분방전 측정기에서 방전 크기와 패턴을 측정하였다. 부분방전 측정기의
주파수 대역폭은 50～400 kHz이며, 외부노이즈(External Noise)는 50∼950 pC 정도로 측정되었다. 외부노이즈가 1,000 pC
이하일 경우에는 2～3회 측정해도 거의 편차가 없어서 주로 1회 시험을 수행하였다.
3. 시험결과 및 고찰
표 1은 2013년 제작되어 대용량 석탄화력발전소(1,000 MW)에서 대략 7년 동안 운전한 동일한 용량의 고압전동기(2,700 kW, 11 kV) 2대
및 고압전동기(1,500 kW, 11 kV) 3대의 정격을 나타내었다.
표 1. 고압전동기 정격
Table 1. Nominal ratings of HV motor
|
용량 [kW]
|
전압 [kV]
|
전류 [A]
|
회전수 [RPM]
|
절연 등급
|
제작 년도
|
비고
|
|
2,700
|
11
|
204.3
|
295(24P)
|
F
|
2013
|
2대
|
|
1,500
|
11
|
88.2
|
3,570(2P)
|
F
|
2013
|
3대
|
3.1 No. 1, 2 고압전동기 절연진단 결과 분석
표 2는 No. 1, No. 2 고압전동기 고정자 권선에서 절연진단 시험을 수행한 결과를 나타내었다. 고압전동기 고정자 권선에서 3상 일괄로 DC 5 kV를
인가하여 측정한 절연저항은 2.26 GΩ 이상이며, 성극지수는 2.0 이상으로 측정됨에 따라 양호하게 분석되어 절연진단 시험을 수행하였다. 고압전동기
고정자 권선은 3상 일괄로 외부 전원장치에서 교류전압을 1 kV에서부터 정격전압 11 kV까지 점차적으로 증가하면서 교류전류와 유전정접(tanδ)을
측정하였으며, 교류전류 증가율(△I)과 유전정접 증가율(Δtanδ)을 계산하였다[3,
9].
표 2. No. 1, 2 고압전동기 고정자 권선의 절연진단 특성
Table 2. Characteristic of insulation diagnosis in stator windings of HV motors No.
1, 2
|
고압전동기
|
절연저항[GΩ]
|
성극지수
|
△I[%]
|
Δtanδ[%]
|
측정연도
|
|
No. 1
|
6.69
|
5.56
|
1.20
|
0.44
|
2018
|
|
8.48
|
6.16
|
1.38
|
1.33
|
2020
|
|
No. 2
|
2.26
|
8.27
|
1.17
|
1.06
|
2018
|
|
6.01
|
8.09
|
1.66
|
1.49
|
2020
|
11 kV 전동기의 경우 정격전압에서 △I는 8.5% 이상이면 불량으로 판정하며, Δtanδ는 6.5% 이상일 경우에 불량으로 판정하고 있다[9]. 고압전동기 고정자 권선은 1 kV와 11 kV에서 측정한 데이터를 근거로 No. 1∼No. 2의 ΔI는 1.17%∼1.66%로 계산되어 양호하게
분석되었다. 그리고 고압전동기 고정자 권선은 1 kV와 11 kV에서 측정한 데이터를 근거로 No. 1∼No. 2의 Δtanδ도 0.44%∼1.49%로
계산되어 역시 양호하게 분석되었다.
표 3은 2018년과 2020년에 측정한 No. 1∼No. 2의 고압전동기 고정자 권선의 부분방전 특성을 나타내었다. No. 1∼No. 2의 외부노이즈는
50 pC∼100 pC으로 측정되었으며, 외부노이즈를 기준으로 해서 교류전압을 계속 증가하면 부분방전 크기가 1,000 pC이상으로 나타날 때 전압을
부분방전 개시전압(Partial Discharge Inception Voltage : PDIV)이라 한다. 11 kV 전동기의 경우 상전압인 6.35
kV에서 10,000 pC 이하는 양호, 10,000 pC 이상∼30,000 pC 이하는 요주의, 30,000 pC 이상은 불량으로 판정하고 있다[3,
9,
14]. 2018년과 2020년에 측정한 고압전동기 부분방전 개시전압은 No. 1에서 각각 1.88 kV, 2.12 kV이며, No. 2는 각각 2.47
kV, 3.02 kV로 측정되었다. 2018년과 2020년에 고압전동기 고정자 권선은 상전압(6.35 kV)에서 No. 1의 부분방전 크기는 5,500
pC에서 5,000 pC으로 유사하였다. 상전압의 1.25배(7.94 kV)에서 No. 1의 부분방전 크기는 6,400 pC에서 270,000 pC으로
약 42배로 급격하게 증가하였다. 그리고 상전압에서 No. 2의 부분방전 크기는 5,000 pC에서 15,000 pC으로 3배 증가하고 7.94 kV에서
부분방전 크기는 6,000 pC에서 60,000 pC으로 약 10배 증가하였다.
표 3. No. 1, 2 고압전동기 고정자 권선의 부분방전 특성
Table 3. Characteristics of PD in stator windings of HV motors No. 1, 2
|
고압전동기
|
외부노이즈 [pC]
|
PDIV [kV]
|
PD 크기[pC]
|
측정연도
|
|
6.35 kV
|
7.94 kV
|
|
No. 1
|
100
|
1.88
|
5,500
|
6,400
|
2018
|
|
50
|
2.12
|
5,000
|
270,000
|
2020
|
|
No. 2
|
90
|
2.47
|
5,000
|
6,000
|
2018
|
|
50
|
3.02
|
15,000
|
60,000
|
2020
|
그림 2, 3은 No. 1과 No. 2의 고압전동기 고정자 권선에서 상전압(6.35 kV)과 상전압의 1.25배(7.94 kV)를 인가하면서 부분방전 크기와 패턴을
나타내었다. No. 1 고압전동기는 6.35 kV에서 부분방전 패턴이 내부방전(40%)과 토끼 귀 모양의 방전(60%)이 복합적으로 나타나고 있다.
7.94 kV에서는 내부방전(2%)과 연속적인 코로나에 의한 아크방전(98%)이 복합된 형태로 변화하였으나 거의 아크방전이 현저하게 우세하였다[15∼
17]. 그리고 No. 2 고압전동기도 역시 6.35 kV에서 부분방전 패턴은 내부방전(30%)과 토끼 귀 모양의 방전(70%)이 복합적으로 나타나고 있다.
7.94 kV에서는 내부방전(40%)과 간헐적 코로나에 의한 아크방전(60%)이 복합된 형태로 변화하였으나 아크방전이 조금 더 우세하였다. 토끼 귀
모양의 방전은 부분방전 패턴이 토끼 귀의 모양과 유사한 형태를 나타내고 있다[17]. 내부방전은 장기간 운전되는 동안 주절물 내부의 보이드에 의해 주로 생기며, 토끼 귀 모양의 방전과 아크방전은 빈번한 기동과 정지, 과열 및 진동
등으로 인해 고정자 슬롯단부에서 단말권선 표면에 이물질 유입과 OCP 손상이 발생하면 나타나는 현상이다[1,
2].
그림 2. No. 1 고압전동기 고정자 권선의 부분방전 크기 및 패턴
Fig. 2. PD magnitude and patterns of stator windings in HV motor No. 1
그림 3. No. 2 고압전동기 고정자 권선의 부분방전 크기 및 패턴
Fig. 3. PD magnitude and patterns of stator windings in HV motor No. 2
그림 4에 나타낸 바와 같이 회전자를 분리하고 No. 1, 2 고압전동기 고정자 슬롯단부 권선 표면에 이물질 유입으로 오손과 OCP 손상을 확인할 수 있었다.
그림 2, 3에서 나타낸 바와 같이 이물질 유입에 의한 오손과 OCP가 손상됨에 따라 No. 1, 2 고압전동기는 6.35 kV에서 부분방전 패턴이 내부방전에
비해 토끼 귀 모양의 방전이 우세하게 나타났으며, 상전압의 1.25배로 증가한 7.94 kV에서는 내부방전에 비해 연속적인 코로나와 간헐적 코로나에
의한 아크방전이 우세하고 복합된 형태로 변화하는 원인을 제공하였다. 따라서 No. 1, 2 고압전동기 고정자 권선 표면에서 이물질을 제거하고 OCP
손상 부분에 도전성 페인트를 도포하는 정비작업을 수행하면 부분방전 크기도 현저하게 감소하며, 부분방전 패턴도 토끼 귀 모양의 방전과 코로나에 의한
아크방전이 사라지고 순수하게 내부방전만 남게 된다[1,
16]. 앞에서 설명한 바와 같이 2대의 고압전동기 고정자 권선은 절연진단 결과를 세밀하게 분석하여 세척작업과 OCP 손상 부분을 도전성 페인트를 도포하는
정비작업을 수행하였다. 따라서 고압전동기 고정자 권선 표면은 이물질에 의한 오손과 OCP 손상을 사전에 확인하여 예측정비 작업을 수행함으로써 발전설비의
안정적인 운전에 크게 기여하였다.
그림 4. No. 1, 2 고압전동기 고정자 슬롯단부에서 권선 표면상태
Fig. 4. Surface condition of stator winding at the slot-exit regions for HV motors
No. 1, No. 2
3.2 정비작업 전과 후에 No. 3∼No. 5 고압전동기의 절연진단 결과 분석
표 4는 No. 3∼No. 5 고압전동기 고정자 권선에서 정비작업 전(2023. 5)과 정비작업 후(2023. 6)에 절연진단 시험을 수행한 결과를 나타내었다.
고압전동기 고정자 권선에서 3상 일괄로 DC 5 kV를 인가하여 정비작업 전과 후에 절연저항은 각각 22.1∼25.1 GΩ, 13.6∼24.0 GΩ
이상이며, 정비작업 전과 후에 성극지수는 모두 2.0 이상으로 측정됨에 따라 양호하게 분석되어 절연진단 시험을 수행하였다. 고압전동기 고정자 권선은
1 kV와 11 kV에서 측정한 데이터를 근거로 No. 3∼No. 5의 정비작업 전과 후에 ΔI는 각각 0.82∼2.66%, 1.17∼2.38%로
계산되어 양호하게 분석되었다. 그리고 고압전동기 고정자 권선은 1 kV와 11 kV에서 측정한 데이터를 근거로 No. 3∼No. 5의 정비작업 전과
후에 Δtanδ는 각각 1.20∼1.59%, 1.07∼1.36%로 계산되어 양호하게 분석되었다. 따라서 ΔI와 Δtanδ는 정비작업 전과 정비작업
후를 비교했을 때 오히려 정비작업 후에 약간 감소하는 경향을 나타내었다. 특히, 정비작업 전과 후를 비교했을 때 Δtanδ가 감소하는 직접적인 원인은
고정자 권선 표면의 이물질(먼지)이 제거됨에 따라 나타나는 현상으로 분석할 수 있었다[12].
표 4. No. 3∼5 고압전동기 고정자 권선의 절연진단 특성
Table 4. Characteristic of insulation diagnosis in stator windings of HV motors No.
3∼5
|
고압전동기
|
절연저항[GΩ]
|
성극지수
|
△I[%]
|
Δtanδ[%]
|
측정연도
|
|
No. 3
|
25.1
|
3.88
|
0.82
|
1.24
|
2023. 5
|
|
13.6
|
6.67
|
1.71
|
1.07
|
2023. 6
|
|
No. 4
|
22.1
|
4.04
|
2.66
|
1.59
|
2023. 5
|
|
16.9
|
5.78
|
2.38
|
1.36
|
2023. 6
|
|
No. 5
|
24.0
|
4.08
|
0.91
|
1.20
|
2023. 5
|
|
24.0
|
5.13
|
1.88
|
1.11
|
2023. 6
|
표 5에서 나타낸 바와 같이 고압전동기 고정자 권선에서 3상 일괄로 교류전압을 인가하면서 외부노이즈, PDIV 및 부분방전 크기를 측정하였다. 외부노이즈는
300∼950 pC으로 측정되었으며, 고압전동기 No. 3, No. 4 및 No. 5의 PDIV는 각각 4.3 kV, 2.4 kV 및 3.9 kV를
나타내었다.
표 5. No. 3∼5 고압전동기 고정자 권선의 부분방전 특성
Table 5. Characteristics of PD in stator windings of HV motors No. 1, 2
|
고압전동기
|
외부노이즈 [pC]
|
PDIV [kV]
|
6.35 kV에서 PD 크기[pC]
|
|
2023. 5
|
2023. 6
|
2025. 4
|
|
No. 3
|
950
|
4.3
|
77,000
|
9,500
|
19,000
|
|
No. 4
|
300
|
2.4
|
49,900
|
17,000
|
9,600
|
|
No. 5
|
800
|
3.9
|
33,000
|
11,500
|
11,000
|
2023년 5월에 고압전동기 상전압(6.35 kV)에서 No. 3, No. 4, No. 5의 부분방전 크기는 각각 77,000 pC, 49,900
pC 및 33,000 pC으로 측정되었다. 교류전압을 상전압의 1.25배인 7.94 kV을 인가했을 때 3대 모두 부분방전 크기가 100,000 pC
이상으로 측정되었으며, 아크방전이 발생하는 위치를 확인하였다. 아크를 차단하기 위해 권선 표면과 핑거 플레이트 사이에 글라스 클로스(Glass Cloth)를
채우고 접착제는 자연 바니쉬(Natural Varnish)를 사용하여 정비작업을 수행하였다. 정비작업을 마치고 2023년 6월에 재진단 결과 상전압에서
No. 3, No. 4 및 No. 5의 부분방전 크기는 각각 9,500 pC, 17,000 pC 및 11,500 pC으로 현저하게 감소함에 따라 고압전동기를
발전소 현장에 설치하여 운전을 시작하였다. 대략 2년 정도 운전을 마치고 정비작업 효과의 지속성을 분석하기 위해 고압전동기 3대를 정비회사로 반출하여
회전자를 분리하고 고정자 권선의 세척과 절연페인트 작업을 수행한 후에 2025년 4월 상전압을 인가하였을 때 No. 3, No. 4 및 No. 5의
부분방전 크기는 각각 19,000 pC, 9,600 pC 및 11,000 pC으로 측정되었다.
그림 5. No. 3∼5 고압전동기 고정자 권선에서 부분방전 크기의 트렌드
Fig. 5. Trend analysis of PD magnitudes for stator windings of HV motors No. 3∼5
그림 5는 2023년 5월, 2023년 6월 및 2025년 4월에 측정한 고압전동기 No. 3, No. 4 및 No. 5에서 부분방전 크기의 트렌드를 나타내었다.
No. 3의 부분방전 크기는 2배 증가하고 No. 4는 오히려 6,400 pC이 감소하였으며, No. 5는 거의 유사하게 측정되었다. 따라서 고압전동기
No. 4는 양호하며, No. 3과 No. 5는 요주의로 판정되었지만, 사용에 문제가 없어서 계속적으로 운전하고 있다.
그림 6(a), (b), (c)는 2023년 6월과 2025년 4월에 측정한 고압전동기 No. 3, No. 4 및 No. 5의 부분방전 크기 및 패턴을 나타내었다. 그림 6(a)에서 나타낸 바와 같이 고압전동기 No. 3의 부분방전 패턴은 주절연물 내부의 보이드(Void) 발생에 의한 내부방전(20%)과 동도체와 주절연물
사이의 보이드에 의한 도체표면에서 방전(80%)이 복합적으로 형성되어 있으며, 2023년 6월과 비교했을 때 2025년 4월에 2배 정도로 증가한
원인은 도체표면에서 방전이 더 우세한 것으로 분석할 수 있었다[17]. 따라서 약 2년 정도 운전되어 주절연물 내부의 보이드 발생에 의한 열화보다는 신재생 에너지의 변동성으로 기동과 정지 횟수가 증가함에 따라 동도체와
주절연물 사이의 보이드 발생에 의한 열화가 더 빠르게 진행하고 있음을 확인할 수 있었다.
그림 6. No. 3∼No. 5 고압전동기 고정자 권선의 부분방전 크기 및 패턴
Fig. 6. PD magnitudes and patterns of the stator windings in HV Motors No. 3∼No. 5
그림 6(b)에서 나타낸 바와 같이 고압전동기 No. 4의 부분방전 패턴은 내부방전(30%)과 단말권선의 표면에서 발생하는 표면방전(70%)이 혼합되어 있으나
표면방전이 우세하며, 2023년 6월과 비교했을 때 2025년 4월에 측정한 부분방전 크기가 6,400 pC이 오히려 감소한 원인은 절연페인트 작업의
영향으로 분석할 수 있었다[4,
17∼
19]. 이런 경우에 고압전동기를 현장에 설치하여 운전하게 되면 1∼2년 후에 다시 부분방전 크기가 원래의 크기로 되돌아갈 수 있다. 환경적인 영향으로
감소하였기 때문에 이물질이 유입되면 부분방전 크기가 다시 증가할 수 있다.
그림 6(c)에서 나타낸 바와 같이 고압전동기 No. 5의 부분방전 패턴은 슬롯내부의 단부측에서 발생하는 슬롯방전이며, 2023년 6월과 2025년 4월에 측정한
부분방전 크기가 거의 유사하게 분석됨에 따라 대략 2년 동안 거의 절연열화가 진행하지 않는 것으로 평가할 수 있었다.
그림 2, 3, 6에서 나타낸 바와 같이 부분방전 패턴을 분석할 때 다른 논문에서는 우세성을 근거로 단일한 방전만 언급하지만 본 논문에서는 2개가 복합적으로 나타나고
있는 것을 세밀하게 설명하였다. 이렇게 고압전동기 고정자 권선에서 2개의 결함에서 나타나는 부분방전 패턴을 면밀하게 분석함으로서 좀 더 신뢰성이 높은
유지정비를 수행하여 안정적인 운전에 기여할 수 있다.
4. 결 론
반폐형으로 제작하여 7년 동안 운전한 2대의 고압전동기(2,700 kW, 11 kV)와 3대의 고압전동기(1,500 kW, 11 kV) 고정자 권선에서
절연진단 시험을 수행한 결과를 종합적으로 분석하여 아래와 같은 결론을 얻었다.
(1) No. 1, 2의 고압전동기 고정자 권선에서 절연저항, 성극지수, 교류전류, 유전정접 및 상전압(6.35 kV)에서 부분방전 크기는 모두 양호하게
판정되었다. 상전압과 비교했을 때 상전압의 1.25배(7.94 kV)에서 부분방전 크기가 10배∼42배로 급증하였다. 고압전동기 No. 1, 2는
6.35 kV에서 부분방전 패턴은 내부방전과 토끼 귀 모양의 방전이 복합적으로 나타났으며, 7.94 kV에서도 내부방전과 연속적인 코로나 및 간헐적
코로나에 의한 아크방전이 복합된 형태로 변화하였다. 따라서 2대의 고압전동기는 회전자를 분해하고 점검한 결과 이물질 유입에 의한 오손과 OCP 손상이
확인되어 세척작업과 OCP 손상 부분을 도전성 페인트로 도포하는 정비작업을 수행하였다.
(2) 고압전동기 정비작업을 마치고 2023년 6월에 재진단 결과 상전압(6.35 kV)에서 No. 3, No. 4 및 No. 5의 부분방전 크기는
각각 9,500 pC, 17,000 pC 및 11,500 pC으로 현저하게 감소하여 발전소 현장에 설치하였다. 정비작업 효과의 지속성을 분석하기 위해
대략 2년 정도 운전을 마치고 고압전동기 3대를 정비회사로 반출해서 회전자를 분리하고 고정자 권선의 세척과 절연페인트 작업을 수행한 후에 2025년
4월 상전압을 인가하였을 때 No. 3, No. 4 및 No. 5의 부분방전 크기는 각각 19,000 pC, 9,600 pC 및 11,000 pC으로
측정되었다.
(3) No. 3 고압전동기 부분방전 크기가 2배로 증가한 원인은 주절연물 내부의 보이드 발생에 의한 열화보다는 동도체와 주절연물 사이의 보이드 발생에
의한 열화가 더 빠르게 진행하였다. No. 4는 6,400 pC이 오히려 감소한 원인은 절연페인트 작업의 영향으로 분석되었으며, No. 5는 거의
유사하게 측정되어 3대 모두 정비작업의 적합성이 우수하게 평가되었다.
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저자소개
He received the B.S. degrees in electrical engineering from Soongsil University, Seoul,
Korea. He is currently a Team Manager in Motor Insulation Technology TFT, Hyosung
Heavy Industries Corporation, Changwon, Korea.
He received the B.S. degrees in Chemistry Education from Daegu University, Gyungsan,
Korea. From 2011 to 2022, he worked for the SWECO, Gumi, Korea. He is currently a
Performance Manager in Motor Insulation Technology TFT, Hyosung Heavy Industries Corporation,
Changwon, Korea.
He received the B.S., M.S., and Ph.D. degrees in electrical engineering from Hongik
University, Seoul, Korea. He worked for the Korea Electric Power Corporation Research
Institute, Daejeon, Korea, where he was a Chief Researcher with the Clean Power Generation
Laboratory from 1990 to 2020. He was a Visiting Researcher in the Department of Electrical
Engineering, Kyushu Institute of Technology, Kitakyushu, Japan, in 2002. He is currently
a Technical Advisor in Motor Insulation Technology TFT, Hyosung Heavy Industries Corporation,
Changwon, Korea. His research interests include rotating machines, high voltage cable,
electrical insulation, diagnostic tests, partial discharge, pulse propagation, and
continuous monitoring systems.